CN105970811A - 大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工艺 - Google Patents

大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工艺 Download PDF

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CN105970811A CN201510323418.0A CN201510323418A CN105970811A CN 105970811 A CN105970811 A CN 105970811A CN 201510323418 A CN201510323418 A CN 201510323418A CN 105970811 A CN105970811 A CN 105970811A
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Abstract

本发明涉及道路施工技术领域,具体是一种大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工艺,包括钢箱梁分段及钢支架布设、钢箱梁分段吊装、钢立柱吊装施工和构件吊拼装和焊接。其中钢立柱吊装施工包括:轴线标高测定,并安装钢支架;安装橡胶支座;吊装;过程测量、拼装;焊接;检验;局部除锈补漆;最终涂装。本发明的施工工艺方法安全可靠,充分考虑结构的强度及各个安全系数,运用计算机专用软件建模,取得三维坐标数据。另外,本发明根据所用钢材的屈服强度仿真计算加工反力载荷值,以大吨位压机的机械施压为主,辅助火焰烘烤进行多曲面的加工,满足各种复杂的结构施工需要。

Description

大跨径空间Ξ维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工艺
[技术领域]
[0001] 本发明设及道路施工技术领域,具体是一种大跨径空间Ξ维曲面鱼腹式箱型钢结 构高架桥梁施工工艺。
[背景技术]
[0002] 高架路是在道路架空建设的道路。其受地面因素影响,无法在原地面修建桥而设 计的桥梁,一般出现在城市道路建设中。高架路的施工过程中,经常遇到许多施工难点,如 钢箱梁造型复杂、工艺要求高,钢桥体平面宽度多样,且有些钢桥体每孔根据桥面跨度均设 计有不同的起拱等。现有技术中普通的高架路施工工艺无法适用于运些对工艺、安全、效率 要求高的高架路施工中。
[发明内容]
[0003] 本发明的目的就是为了解决现有技术中的高架路施工工艺适用范围小且不能满 足复杂的高架路施工等不足和缺陷,提供一种工艺新颖、安全可靠,适用复杂结构高架路的 一种大跨径空间Ξ维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工艺,其特征在于包括W下步 骤:
[0004] 1)钢箱梁分段及钢支架布设;
[0005] 2)钢箱梁分段吊装;
[0006] 3)钢立柱吊装施工,包括:轴线标高测定,并安装钢支架;安装橡胶支座;吊装;过 程测量、拼装;焊接;检验;局部除诱补漆;最终涂装;
[0007] 4)构件吊拼装和焊接;
[000引钢箱梁分段吊装包括搭设临时钢支架系统,在搭设临时钢支架系统前进行临时钢 支架系统计算,计算包括:
[0009] 1)临时钢支架和钢口架分布及分段钢梁架设过程中钢支架所受荷载计算;
[0010] 2)通过midas软件进行垂直钢支架计算:包括钢支架两端为较接结构W及钢支架 一端为固接另一端为较接的结构计算,计算内容包括技术特性计算、风荷载特性计算、整体 稳定承载力计算、局部稳定承载力计算、缀条应力计算,其中技术特性计算包括主肢截面特 性、缀条截面特性和整体截面特性;
[0011] 3) 口式钢支架基础计算:对钢支架立柱受力分析,并在每一段的钢箱梁吊装后分 别计算分析每一吊后的轴力、剪力、弯矩;
[0012] 4)地基承载力验算;
[0013] 5)独立基础计算:包括冲切验算、配筋验算。
[0014] 临时钢支架系统包括井字形钢支架和口式钢架,其中井字形钢支架应用于直接坐 落在底面W及在高架路的跨线桥上座落在墳柱盖梁部位上;Π 式钢架应用于高架路的弧形 转向段,其一肢钢支架直接坐落于地面,另一肢钢支架坐落在跨线桥混凝上墳柱盖梁上,上 部横梁采用钢巧架。在非地面道路坐落钢支架采用混凝±基础,基础诱筑待其强度达到 70%后可架设临时钢支架系统。钢立柱焊接顺序为:先焊隔板或腹板对接焊缝或Τ型角焊 缝,先焊上部1/3,再焊W下2/3,接着焊接主要受拉焊缝,再焊桥面板的连接对接焊缝,最后 焊桥底板的连接对接焊缝;其中对接焊缝由两个焊工在对称同方向同速进行焊接,安装焊 缝的焊接包括纵向焊缝焊接和横向焊缝焊接,纵向焊缝从跨中向两端焊接,横向焊缝从中 间向两侧对称施焊,W减少焊接变形和焊缝约束应力。
[0015] 钢立柱外形尺寸与原混凝±桥墳外形一致,立柱主结构钢板材质采用Q345qD桥梁 板,多跨连续梁中墳立柱上下为等截面,边墳立柱上部为渐变截面,立柱伸入承台1.8m,通 过四周设置剪力栓钉与承台混凝±连接;立柱下部承台W上1.5m范围的内腔灌注填忍混凝 ±,钢立柱内腔自下而上设置有简易爬梯。
[0016] 构件吊拼装和焊接工艺包括:
[0017] a)安装混凝±墳柱上的盆式橡胶支座,如±建标高存在偏差,将调整钢垫板安置 在橡胶支座下;
[0018] b)在吊机两侧伸出的支腿下部位铺设路基板;
[0019] C)钢梁起吊、回转、搁置;
[0020] d)中箱梁吊装定位后,两端加 W固定,底部用型钢撑实并焊接,焊接时底部不予盆 式橡胶支座接触,两者间隙未5mm,再整体落架;
[0021] e)相邻钢梁安装后,立即采用拉结码板和手拉葫芦进行拼接,侧向腹板对接焊接 后,吊机方可松钩。
[0022] 本发明同现有技术相比,其优点在于本发明的施工工艺方法安全可靠,充分考虑 结构的强度及各个安全系数,运用计算机专用软件建模,取得Ξ维坐标数据。另外,本发明 根据所用钢材的屈服强度仿真计算加工反力载荷值,W大吨位压机的机械施压为主,辅助 火焰烘烤进行多曲面的加工,满足各种复杂的结构施工需要。
[附图说明]
[0023] 图1为本发明实施例中高架路西向南转向段的墳柱划分示意图;
[0024] 图2为本发明实施例中高架路北向南拼接段的墳柱划分示意图一;
[0025] 图3为本发明实施例中高架路北向南拼接段的墳柱划分示意图二;
[0026] 图4为本发明实施例中高架路钢箱梁K11~K14应道分段及重量示意图;
[0027] 图5为本发明实施例中高架路钢箱梁K15~Κ16、Κ17~K18应道分段及重量示意图; [00%]图6为本发明实施例中高架路钢箱梁Κ19~Κ21应道分段及重量示意图;
[0029] 图7为本发明实施例中高架路钢箱梁Κ22、Κ23、Κ24~Κ25应道分段及重量示意图;
[0030] 图8为本发明实施例中钢支架立柱吊装第一吊时受力分析图;
[0031 ]图9为本发明实施例中钢支架立柱吊装第一吊时轴力图;
[0032] 图10为本发明实施例中钢支架立柱吊装第一吊时剪力图;
[0033] 图11为本发明实施例中钢支架立柱吊装第一吊时弯矩图;
[0034] 图12为本发明实施例中钢支架立柱吊装第二吊时受力分析图;
[0035] 图13为本发明实施例中钢支架立柱吊装第二吊时轴力图;
[0036] 图14为本发明实施例中钢支架立柱吊装第二吊时剪力图;
[0037] 图15为本发明实施例中钢支架立柱吊装第二吊时弯矩图;
[0038] 图16为本发明实施例中钢支架立柱吊装第Ξ吊时受力分析图;
[0039] 图17为本发明实施例中钢支架立柱吊装第Ξ吊时轴力图;
[0040] 图18为本发明实施例中钢支架立柱吊装第Ξ吊时剪力图;
[0041] 图19为本发明实施例中钢支架立柱吊装第Ξ吊时弯矩图;
[0042] 图20为本发明实施例中钢支架立柱吊装第四吊时受力分析图;
[0043] 图21为本发明实施例中钢支架立柱吊装第四吊时轴力图;
[0044] 图22为本发明实施例中钢支架立柱吊装第四吊时剪力图;
[0045] 图23为本发明实施例中钢支架立柱吊装第四吊时弯矩图;
[0046] 指定图1为本发明的摘要附图。
[具体实施方式]
[0047] 下面结合附图对本发明作进一步说明,运种装置的结构和原理对本专业的人来说是 非常清楚的。应当理解,此处所描述的具体实施例仅仅用W解释本发明,并不用于限定本发明。
[0048] 实施例W-高架路钢结构工程为例,其相关内容及参数包括:钢立柱和钢箱梁安 装,W及相关拼接段钢防撞墙的拆除。WS立交钢箱梁由西南向东北拼接段(梁面标高16.2m ~26.5m)、然后西向南转向段(梁面标高26.5m~30.7m~28.8m),W及北向南拼接段(梁面 标高28.8m~16.7m)S部分组成,总长度约1010m,设计用钢量约5175t(含钢立柱、钢牛腿和 钢防撞墙)。
[0049] 西南向东北的拼接段及北向南拼接段为单箱Ξ室截面,箱梁下部为鱼腹式封闭弧 形。西向南的转向段为单箱多室截面,平面为R=110m曲线段,箱梁下部也为鱼腹式封闭弧 形。本工程钢箱梁用材均采用Q345qD钢板。
[0050] 西南向东北拼接段、西向南转向段、北向南拼接段包括了墳柱编号WSK11~K25的 钢箱梁,各钢箱梁技术数据如下所述:
[0051 ]西向南转向段为一联4孔连续钢箱梁,包括编号WS10~WS11的墳柱,结构图如图1 所示,数据如下表所示:
[0化2]
Figure CN105970811AD00061
[0053]高架路北向南拼接段共有屯联11孔钢箱梁,其中二孔连续梁4联,其它Ξ孔为简支 梁,结构图如图2~图3所示,应道连续梁参数如下:
[0化4] (1化15~K16应道连续梁:
Figure CN105970811AD00071
[0061 ] (4)Κ22、Κ23 单跨简支梁:
Figure CN105970811AD00081
[0066] 钢箱梁的构件的分段如下;
[0067] 当钢箱梁宽度《7.5m,其横向不予分段,顺桥方向分段长度原则上不超过35m。当 钢箱梁宽度>7.5m(弧形段为外接矩形宽度),其墳横梁为单独分段,纵向钢梁横桥一分为 二,长度原则上不超过25m。钢纵梁横向分段须考虑分段后构架的刚性和强度,其一侧开口 处需在出厂前加设支撑进行临时加固。
[0068] 转向段中横梁部位的钢箱梁截面高度为4.6m(未含下部1.5m的柱顶套管),受于运 输条件的限制,其截面高度>4.2m的,均在顺桥方向进行4m的分段,侧向装车运输。分段构 件梁高<3m,则其钢防撞墙由工厂焊制在箱梁上。
[0069] 连续梁的合犹段及纵梁对接段的一端需在工厂增加8cm的装配余量。在下部结构 ±建施工初期,须对钢箱梁在相拼部位进行Ξ维坐标值的实测。
[0070] 钢箱梁吊装顺序如下所述,顺桥方向:按轴线编号从小到达逐跨进行吊装;纵横分 段:先吊装墳横梁,后吊装纵梁;转向段:先吊装3段相连中墳柱的横梁,W便箱内的混凝± 灌注施工及养护。如桥梁立柱为钢结构的,则先吊装钢立柱。弧形构件如采取双机抬吊,其 吊点重屯、需在深化设计过程中经过计算,并通过试吊确定。钢吊索一般对称均长,现场采用 加设卸扣的方法对起吊构件进行重屯、微调。所有分段箱梁原则上现场卸车不落地,直接吊 装就位。根据现场工况条件,明确钢箱梁各分段构件吊装顺序和进场方向,并确定分段构件 出厂装车的方向。施工过程中的测量定位,采取安装位置角度测距和地面放线垂准同步控 审IJ。临时钢支架座落地面需铺设道渣并压实后诱筑混凝±基础。吊机作业和构件进场区域 曾为开挖部位或原绿化地须回填密实,并需铺设钢板或路基箱。做好分段构件对接部位下 方的遮掩措施。钢箱梁分段及重量如图4~图7所示。
[0071] 临时钢支架系统设置原则为:对于直接坐落地面的,W及在跨线桥上坐落在墳柱 盖梁部位的,均采用我公司市政钢桥架设专用的井字形钢支架(单座或双座并列)。对于弧 形转向段钢箱梁,在K12接近跨中部位有一分段,其临时搁置支撑采用口式钢架,其一肢钢 支架直接坐落于地面,另一肢钢支架坐落在跨线桥混凝±墳柱盖梁上,上部横梁采用钢巧 架。上述钢架系统支架或巧架规格的选用,均须经过计算确定,不同选用钢架规格、部分支 架基础及相关计算书如下所述。
[0072] 当钢支架两端较接:
[0073] (-)截面2.0m X 2.0m 钢支架:
[0074] (1)技术特性:
[0075] 主肢中屯、距2000X2000、每节高度2~5m、结构缀件的节距1.8m,主肢采用方钢管 (截面尺寸200X200 X 12)、缀条采用槽钢16a,安装高度:L。材质为Q235,材质强度:f = 215N/mm2,弹性模量:E = 2.06 X l〇5N/mm2,自重:1.35t/m。主肢截面特性:Ai = 90.24cm2、ii = 7.69cm、Ii = 5337cm4ai = 23.4、Wix = 533.7cm3、Wiy = 377.44cm3、Nix = 3046KN、<l)i = 0.957。 缀条截面特性:A2 = 21.9cm2、i2x = 6.28cm、i巧=1.83cm、A2x = 40.5、Φ 2x = 0.895、λ2γ = 139.1、Φ2γ = 0.:345。整体截面特性:A = 360.96cm2、i = 100.3cm、I = 3630948cm4、Wx = 33009cm\Wy = 23341cm\Ax=L/ia2 = Ax2+40XA/(2A2)〇
[0076] 间风荷载特性:
[0077] 基本风压wo = 0.27KN/V(8级风)、0.375KN/V(9级风)、0.508ΚΝ/ν( 10级风)、 0.67KN/V( 11级风)。体型系数Us = 1.3、高度系数uz =化/10产32、风振系数βζ取2.0。最不利 的受风方向为45度方向,此时的受风面平均宽度 = 2.2m。W=1.4Xw日XusXuzXβz,X 2.2KN/m,M=0.125XWXL2KN-m。
[0078] 间整体稳定承载力计算:
[0079]
Figure CN105970811AD00091
[0080] 通过电算,结果如下(承载力单位KN):
[0081]
Figure CN105970811AD00092
[0082] (4)局部稳定承载力计算:
[0083]
Figure CN105970811AD00101
[0084] 其中:Ni = N/4+MX (1-4X10/(2.828 XI),Mi = MXIi/I。通过电算,结果如下(承 载力单位KN): 「008引
Figure CN105970811AD00102
[00化]间缀条计算:
[0087] Vi = Af/85 = 91.3KN,V2《7.626X30/2 = 114.4KN,..·ν= 114.4KN,化= V/2 = 57.2KN,订=Νζ/(φ:2,Α2) =75. 7N/ram2《f [008引做结论:
[0089]在两端较接状态下,本支架不同安装高度、不同风力作用下的竖向承载能力设计 值(扣除支架自重)如下(单位KN): Γ00901
Figure CN105970811AD00103
[0091] 仁)截面1.8m XI. 8m钢支架:
[0092] (1)技术特性:
[0093] 主肢中屯、距1800X 1800、每节高度4~12m、结构缀件的节距1.65m,主肢采用钢管 D273X8、缀条采用槽钢12.6#,安装高度:L。材质为Q235,材质强度:f = 215N/mm2,弹性模 量:E = 2.06 X 10日N/mm2,自重:0.374t/m。主肢截面特性:Ai = 66.6cm2、ii = 9.37cm、Ii = 5851.7。1114、人1 = 17.6一<1)1 = 0.976、胖1 = 428.7。1113、化义=39740抓。缀条截面特性:八2 = 15.69cm2、i2x = 4.98cm、A2x = 49一 Φ 2x = 〇. 861; i2y = 1.56cm、A巧=156.4一 Φ 巧=0.287。整 体截面特性:A = 266.4cm2、i = 90.5cm、I = 2181247cm4;Wx = 21044cm3、Wy=15478cm3、Ax = L/ ί、λ2 = λχ2+4〇ΧΑ/(2Α2)。
[0094] 间风荷载特性:
[0095] 基本风压w〇 = 0.27KN/V(8级风)、0.375KN/V(9级风)、0.508ΚΝ/ν( 10级风)、 0.67KN/m2(ll级风)。
[0096] 体型系数Us = 1.3、高度系数uz =化/10产32、风振系数抗取2.0。
[0097] 最不利的受风方向为45度方向,此时的受风面平均宽度= 2m。
[0098] W = 1.4XwoX山XUzXβζ,X2KN/m,M=0.1 化 XWXL2KN-m。
[0099] 间整体稳定承载力计算:
[0100]
Figure CN105970811AD00111
[0101] 通过电算,结果如下(承载力单位KN):
[0102]
Figure CN105970811AD00112
[0103] (4)局部稳定承载力计算:
[0104]
Figure CN105970811AD00113
[0105] 其中:化= N/4+MX (1-4X10/(2.546XI),Mi=MXIi/l。
[0106] 通过电算,结果如下(承载力单位KN): Γ01071
Figure CN105970811AD00114
[0109] 间缀条计算:
[0110] Vi = Af/85 = 67.4KN,V2《6.932X30/2=104KN,Λν=104ΚΝ,Ν2 = ν/2 = 52ΚΝ, 口=化/(夺丑/\;;) = 115. 5N/mm^^f
[01川做结论:
[0112] 在两端较接状态下,本支架不同安装高度、不同风力作用下的竖向承载能力设计 值(扣除支架自重)如下(单位KN):
[0113]
Figure CN105970811AD00121
[0114] (Ξ)截面1.5m XI. 5m 钢支架:
[011引(1)技术特性:
[0116] 主肢中屯、距1500 X 1500、每节高度1.5m、结构缀件的节距1.4m,主肢采用钢管D140 X5、缀条采用钢管D114X4,安装高度:L。材质为Q235,材质强度:f = 215N/mm2,弹性模量:E = 2.06X l〇5N/mm2,自重:〇.22t/m。主肢截面特性:Ai = 21.2cm2、ii = 4.8cm、Ii = 484cm4、Ai = 29.2一Φl = 0.936、Wl = 69.1cm3、Nlx = 459服N。缀条截面特性:A2=13.82cm2、i2 = 3.9cm、I2 =209.3。1114;人2 = 50.8一<1)2 = 0.852。整体截面特性:4 = 84.8。1112、1 = 75.15。111、1 = 478936cm4;Wx = 5841cm3、Wy=4236.5cm3、Ax = L/ia2 = Ax2+40XA/(2A2)。
[0117] 间风荷载特性:
[011 引基本风压w0 = 0.27KN/V(8级风)、0.375KN/V(9级风)、0.508ΚΝ/ν( 10级风)、 0.67KN/V( 11级风)。体型系数Us = 1.3、高度系数uz =化/10产32、风振系数βζ取2.0。最不利 的受风方向为45度方向,此时的受风面平均宽度 = 1.4m。W=1.4Xw日XusXuzXβz,X 1.4KN/m,M=0.125XWXL2KN-m。
[0119] 间整体稳定承载力计算:
[0120]
Figure CN105970811AD00122
[0121] 通过电算,结果如下(承载力单位KN):
[0122]
Figure CN105970811AD00123
[0123] (4)局部稳定承载力计算:
[0124]
Figure CN105970811AD00131
[012引 其中:化= N/4+MX (1-4X 10/(2.121 XI),Mi=MXIi/l。
[01%]通过电算,结果如下(承载力单位KN):
[0127]_
Figure CN105970811AD00132
[012引间缀条计算:
[0129] Vi=Af/85 = 21.5KN,V2《4.853X30/2 = 72.8KN,ΛV = 72.8KN,化= V/2 = 36.4KN, 口 =Νν'(φ =30.9N/mra3《f
[0130] 做结论:
[0131] 在两端较接状态下,本支架不同安装高度、不同风力作用下的竖向承载能力设计 值(扣除支架自重)如下(单位KN): 「01371
Figure CN105970811AD00133
[0133] 钢支架一端固接,一端较接:
[0134] (-)截面2.0m X 2.0m 钢支架:
[0135] (1)技术特性:
[0136] 主肢中屯、距2000X2000、每节高度2~5m、结构缀件的节距1.8m,主肢采用方钢管 (截面尺寸200X200X12)、缀条采用槽钢16a,安装高度:L。
[0137] 材质为Q235,材质强度:f = 215N/mm2,弹性模量:E = 2.06 X l〇5N/mm2,自重:1.35t/m。
[013 引 主肢截面特性:Ai = 90.24cm2、ii = 7.69cm、Ii = 5337cm4ai = 23.4、Wix = 533.7cm3、 Wiy = 377.44cm3、Nix = 3046化N、Φ 1 = 0.957。
[0139]缀条截面特性:A2 = 21.9cm2、i2x = 6.28cm、;by = 1.83cm、A2x = 40.5、Φ 2x = 〇. 895、 λ巧二 139.1、本种二ο.345。
[0140] 整体截面特性:A = 360.96cm2、i = 100.3cm、I = 3630948cm4、Wx = 33009cm3、Wy = 23341 cm3、λχ = 0.7 X L/i、λ2 = λχ2+4〇 X A/ (2A2)。
[0141] 间风荷载特性:
[0142] 基本风压w〇 = 0.27KN/V(8级风)、0.375KN/V(9级风)、0.508ΚΝ/ν( 10级风)、 0.67KN/m2(ll级风)。
[0143] 体型系数Us = 1.3、高度系数uz =化/10) D·32、风振系数抗取2.0。
[0144] 最不利的受风方向为45度方向,此时的受风面平均宽度=2.2m。
[0145] W=1.4Xw〇XusXuzX0z, X2.2KN/m,M=0.1 化 XWXL2KN-m。
[0146] 间整体稳定承载力计算:
[0147]
Figure CN105970811AD00141
[014 引 其中:β = 0.85
[0149] 通过电算,结果如下(承载力单位ΚΝ):
[0150]
Figure CN105970811AD00142
[0151] (4)局部稳定承载力计算:
[0152]
Figure CN105970811AD00143
[0153] 其中:化= Ν/4+ΜΧ (1-4X10/(2.828XI),Μι=ΜΧΙι/1。
[0154] 通过电算,结果如下(承载力单位ΚΝ):
[0155]
Figure CN105970811AD00144
[0156] 间缀条计算:
[0157] Vi = Af/85 = 91,3KN,V2^ 7.626X30 X 5/8= 143KN, Λ V= 143KN, N2 = V/2 = 71.5KN,江=成/ (φ扣A]) =94. 6N/mra2《f
[015引做结论:
[0159]在一端固结、另一端较接的状态下,本支架不同安装高度、不同风力作用下的竖向 承载能力设计值(扣除支架自重)如下(单位KN): 「01601
Figure CN105970811AD00151
[0161] (二)截面 1.8mX 1.8m 钢支架:
[0162] (1)技术特性:
[0163] 主肢中屯、距1800X 1800、每节高度4~12m、结构缀件的节距1.65m,主肢采用钢管 D273X8、缀条采用槽钢12.6#,安装高度:L。材质为Q235,材质强度:f = 215N/mm2,弹性模 量:E = 2.06X10日N/mm2,自重:〇.374t/m。主肢截面特性:Ai = 66.6cm2、ii = 9.37cm、Ii = 5851.7cm4ai = 17.6^<l)i = 0.976、Wi = 428.7cm3、Nix=39740KN。
[0164] 缀条截面特性;A2 = 15.69cm2、i2x = 4.98cm、λ2χ = 49一Φ2x = 0.861;i2y=1.56cm、 入巧=156.4一Φ2y = 0.287。整体截面特性:A = 266.4cm2、i = 90.5cm、I = 2181247cm4;Wx = 21044cm3、Wy = 15478細3、λχ=0.7 X L/i、λ2 = λχ2+4〇 X A/ (2A2)。
[0165] 间风荷载特性:
[0166] 基本风压w〇 = 0.27KN/V(8级风)、0.375KN/V(9级风)、0.508ΚΝ/ν( 10级风)、 0.67KN/V( 11级风)。体型系数Us = 1.3、高度系数uz =化/10产32、风振系数βζ取2.0。最不利 的受风方向为45度方向,此时的受风面平均宽度 = 2m。W=1.4Xw日XusXuzXβz,X2KN/m,M = 0.125XWXL2KN-m。
[0167] 间整体稳定承载力计算:
[016 引
Figure CN105970811AD00152
[0169] 其中:β = 〇.85
[0170] 通过电算,结果如下(承载力单位ΚΝ):
[0171]
Figure CN105970811AD00161
[0172]
[0173] (4)局部稳定承载力计算:
[0174]
Figure CN105970811AD00162
[0175] 其中:化= N/4+MX (1-4X10/(2.546XI),Mi=MXIi/l。
[0176] 通过电算,结果如下(承载力单位KN): 「01771
[0178] ~间缀条计算:
Figure CN105970811AD00163
[0179] Vi = Af/85 = 67.4KN,V2《6.932X30X5/8 = 130KN,
[0180] .^=1301^,化= V/2 = 65KN [0181 ] 口 =踩/ (φ 2、A:i)二144.
[0182] (6)结论:
[0183] 在一端固结、另一端较接的状态下,本支架不同安装高度、不同风力作用下的竖向 承载能力设计值(扣除支架自重)如下(单位KN): 「01841
Figure CN105970811AD00164
[0185]
Figure CN105970811AD00171
[01化](Ξ)截面1.5m XI. 5m钢支架:
[0187] (1)技术特性:
[0188] 主肢中屯、距1500 X 1500、每节高度1.5m、结构缀件的节距1.4m,主肢采用钢管D140 X 5、缀条米用钢官D114 X4,女装局度:L。
[0189] 材质为Q235,材质强度:f 二215N/mm2,弹性模量:E二2.06Xl〇5N/mm2,自重:0.22t/ ΓΠ 〇
[0190] 主肢截面特性:Ai = 21.2cm2、ii = 4.8cm、Ii = 484cm4ai = 29.2^<l)i = 0.936、Wi = 69.1cm3、Nix = 4596KN。
[0191] 缀条截面特性:A2=13.82cm2、i2 = 3.9cm、l2 = 209.3cm4;A2 = 50.8^<l)2 = 0.852。
[0192] 整体截面特性:4 = 84.8。1112、1 = 75.15。111、1 = 478936。1114;^^ = 5841。1113、'«^ = 4236.5cm3、λχ = 0.7 X L/i、人2 = λχ2+4〇 X A/ (2A2)。
[0193] 间风荷载特性:
[0194] 基本风压w〇 = 0.27KN/V(8级风)、0.375KN/V(9级风)、0.508ΚΝ/ν( 10级风)、 0.67KN/m2(ll级风)。
[01巧]体型系数Us = 1.3、高度系数uz =化/10 )〇·32、风振系数抗取2.0。
[0196] 最不利的受风方向为45度方向,此时的受风面平均宽度=1.4m。
[0197] W=1.4Xw〇XusXuzX0z, X1.4KN/m,M=0.125XWXL2KN-m。
[0198] 间整体稳定承载力计算:
[0199]
Figure CN105970811AD00172
[0200] 其中:β = 〇.85
[0201] 通过电算,结果如下(承载力单位ΚΝ):
[0202]
Figure CN105970811AD00173
[0203] (4)局部稳定承载力计算:
[0204]
Figure CN105970811AD00174
[020引 其中:化= N/4+MX (I-4X Ii)/(2.121 X I),Mi=MX Ii/l。
[0206] 通过电算,结果如下(承载力单位KN): 「ΓΠΠΤΊ
Figure CN105970811AD00181
[0208] 间缀条计算:
[0209] Vi = Af/85 = 21.5KN,V2《4.853X30X5/8 = 91KN,
[0210] .^ = 9 化 N,化= V/2 = 45.5KN
[0211] 口 =化/ (φ 矣)=38. 6N/nm3《f
[0212] (6 傾论:
[0213] 在一端固结、另一端较接的状态下,本支架不同安装高度、不同风力作用下的竖向 承载能力设计值(扣除支架自重)如下(单位KN)。
[0214]
Figure CN105970811AD00182
[0215] K12 口式钢支架基础计算:
[0216] 钢支架立柱受力分析:
[0217] 基本风压:11级风0.67KVm2
[021引体型系数Ms = 1.3,高度系数Mz = 1,耗=2.0,支架挡风系数0.38
[0219] 风压 W= 1.4X0.67X1.3X1X2X2X0.38 = 1.854KN/m
[0220] 钢架自重按每米700kg计算,Π 架顶部横梁按每米1000kg计算。
[0221] 第一吊时,受力图如图8所示,其计算结果如图9~图11所示;第二吊完成时,受力图 如图12所示,其计算结果如图13~图15所示,第Ξ吊完成时,受力图如图16所示,其计算结 果如图17~图19所示;第四吊完成时,受力图如图20所示,其计算结果如图21~图23所示。
[0222] 综上所述,四吊完成后为格构柱的最不利受力工况。此时:Nmax= 1599.4KN(设计 值),Vmax = 25.05KN(设计值),Mmax = 105.37KN.m(设计值),标准值为:Nmax = 1332.84KN, Vmax = 18.56KN,Mmax = 78.05KN.m。
[0223] 地基承载力验算:
[0224] 根据工程实际情况,计划将独立基础诱筑在现有的停车场的混凝±地坪之上。经 勘查,现有混凝±地坪厚度达到250mm,故混凝±地坪的地基承载力按lOOKpa计取。计算条 件如下:
[0225] 基础参数为:基础埋深d = 0.00m,基础宽B = 5.30m,基础长L = 6.00m,基础底标高 8邑=0.00111。±层信息为:地下水标高=-1.50111(预估值),顶层±标高=0.00111,±层数=1, ±层重度(MPa) = 18,承载力为120N,深度修正为1。载荷信息如下,荷载标准值:N = 1332.84kn,Mx = 894.50kn*m(考虑了柱偏屯、附加弯矩),My = 965.10kn*m(考虑了柱偏屯、附 加弯矩),单位面积的基础及覆±重丫'h = 22.50k化。计算根据:中华人民共和国国家标准 GB50007-2002综合法,
[0226] fa = fak+rib 丫(b-3)+rid 丫 m(d-0.5),底板反力(k化):平均p = 64.413,最大pmax = 126.900,最小 pmin= 1.927,角点 pi = 1.927,p2 = 70.642,p3 = 126.900p4 = 58.185。承载力 计算:地基(非抗震)承载力设计值=120,Pk<fa,Pkmax<1.2fa,地基承载力验算满足。
[0227] 独立基础设计如下,独基类型:阶形现诱,独基尺寸(单位mm)如下表:
[022引
Figure CN105970811AD00191
[0229] 基础底标高:0.000m,基础移屯、:S方向:0mm,B方向:0mm,底板配筋:Y方向:16@200, X方向:16@200,单位面积的基础及覆±重:22.化化,柱截面信息如下,柱截面高:2000mm,柱 截面宽:2000mm,柱偏屯、X: -603mm,柱偏屯、y: -653mm,柱转角:-32°,荷载信息如下,竖向荷载 基本值:Nk = 1333Κη,X方向弯矩基本值:Mx = 965Kn*m,Y方向弯矩基本值:My = 895Kn*m。
[0230] 计算结果如下:
[0231] 冲切验算采用GB5007-2002建筑地基基础设计规范,公式为:Fi《0.7f3hpftomho,am = (at+ab)/2,Fi = pjAi。
[0232] 冲切力抗力计算:
[0233] X+方向,高度H=900
[0234] FI =pj*Al = 70.04*7.53 = 527.09
[0235] 0.7* 邮 p*ft*(at+ab )*ho/2 = 0.7*0.99*1432.89* (0.63+2.33 )*0.85/2 = 1247.63KN
[0236] FI =pj*Al = 70.04*7.53 = 527.09
[0237] 0.7* 邮 p*ft*(at+ab )*ho/2 = 0.7*0.99*1432.89* (0.63+2.33 )*0.85/2 = 1247.63KN
[0238] 该本方向冲切验算满足。
[0239] X-方向,高度H=900
[0240] Fl=pj*Al = 31.01*7.53 = 233.36
[0241] 0.7* 邮 p*ft*(at+ab )*ho/2 = 0.7*0.99*1432.89* (0.63+2.33 )*0.85/2 = 1247.63KN
[0242] FI =pj*Al = 31.01*7.53 = 233.36
[0243] 0.7* 邮 p*ft*(at+ab )*ho/2 = 0.7*0.99*1432.89* (0.63+2.33 )*0.85/2 = 1247.63KN
[0244] 该方向冲切验算满足。
[0245] Y+方向,高度H=900
[0246] F1 =p j*Al = 26.84*6.19 = 166.14
[0247] 0.7* 邮 p*ft*(at+ab )*ho/2 = 0.7*0.99*1432.89* (0.63+2.33 )*0.85/2 = 1247.63KN
[0248] FI =pj*Al = 26.84*6.19 = 166.14
[0249] 0.7* 邮 p*ft*(at+ab )*ho/2 = 0.7*0.99*1432.89* (0.63+2.33 )*0.85/2 = 1247.63KN
[0250] 该本方向冲切验算满足。
[0巧1] Y-方向,高度H=900
[0 巧 2] Fl=pj*Al = 76.27*6.19 = 472.18
[0 巧 3] 0.7* 邮 p*ft*(at+ab )*ho/2 = 0.7*0.99*1432.89* (0.63+2.33 )*0.85/2 = 1247.63KN
[0 巧 4] F1 =pj*Al = 76.27*6.19 = 472.18
[0 巧 5] 0.7* 邮 p*ft*(at+ab )*ho/2 = 0.7*0.99*1432.89* (0.63+2.33 )*0.85/2 = 1247.63KN
[0256]该方向冲切验算满足。
[0巧7] 四边冲切验算:
[0 巧引 H=900.
[0259] F1=N-pk*(bc+2*hO)*(hc+2*hO)=1332.84-41.9*(625.7+巧850.0)*(625.7+巧 850.0)*le-6 = 1106.14Kn
[0260] Fr = 0.7 地hp*ft*am*h0 = 0.7*0.99*1432.9*(625.7+625.7+2*850.0)*850.0*le- 6 = 4990.5 化η
[0261] 故四边冲切验算满足。
[0262] 配筋验算采用GB5007-2002建筑地基基础设计规范,计算公式为:
[0%3]
Figure CN105970811AD00201
[0264] 弯矩计算:
[02 化]X 方向,ho = 850mm
[0266] M=l/12*al*al*[(21+a-)*1(門max+門)+ (Pjmax-門)*1]=2.69 巧.69[(2巧.30+ 0.63)*(70042.14+44846.45) + (70042.14-44846.45)*5.30]/12 = 856.42KNm
[0267] M=l/12*al*al*[(21+a-)*1(門max+門)+ (Pjmax-門)*1]=2.69 巧.69[(2巧.30+ 0.63)*(13784.28+38979.96)+(13784.28-38979.96)*5.30]/12=276.06KNm
[0% 引 y 方向,h0 = 840mm
[0269] M=l/12*al*al*[(21+a-)*1(門max+門)+ (Pjmax-門)*1]=2.34巧.34[(2*6.00+ 0.63)*(7555,79+37857.28)+(7555.79-37857.28)*6.00]/12=178.24KNm
[0270] M=l/12*al*al*[(21+a-)*1(門max+門)+ (Pjmax-門)*1]=2.34巧.34[(2*6.00+ ο. 63)*(76270.63+45969.14) + (76270.63-45969.14)*6.00]/12 = 785.29KNm
[0271] 配筋计算:
[0272] 11=856.417
[0273] AGx=Ml/(0.9*h0*fy) =856416.563/(0.9*0.850*300.) =3731.663mm*mm
[0274] 12 = 785.288
[0275] AGy =M2/(0.9*h0*fy) =785287.750/(0.9*0.840*300.) =:3462.468mm*mm
[0276] X方向配筋为3462.468, Y方向配筋为3462.468。原钢筋X方向配筋量满足,原钢筋Y 方向配筋量满足。计算的配筋方案为:AGx: 16@200,AGy: 16@200。
[0277] 临时钢支架架设底部需要设置节点,非地面道路坐落钢支架采用混凝±基础,基 础诱筑待其强度达到70%后可架设钢支架。吊耳及吊索具的配置如下表:
Figure CN105970811AD00211
[027引
[0279]
[0280] 吊耳的技术要求如下:
[0281 ] (1)吊耳和两侧加强板的材料采用与其相接的钢构件材料。
[0282]间吊耳切割后的切割面应打磨光顺,且表面不允许有咬口、凹凸不平等现象。
[02削间吊耳的吊孔应磨光,孔的边缘必须倒角。
[0284] (4)吊耳在分段构件上设置时,原则上应考虑在钢构件的强结构;特殊情况时,应进 行加强处理。
[0285] 间吊耳的焊接要求:
[0286] a.吊耳开坡口处,坡口焊后,再增加 6~8mm焊脚。
[0287] b.吊耳不开坡口处的角焊缝,其焊脚为其中薄板板厚的0.7倍(表中K值)。
[0288] C.所有吊耳零件间的焊缝都为连续焊缝,如有端头需进行包角焊,其包角焊的焊 脚化.2K。
[0289] 做吊耳所处位置反面的结构焊接要求:
[0290] a.吊耳反面的纵、横结构是双面连续焊的,应在距吊耳中屯、Im范围内的所有纵、横 向构架进行加强焊,其加强焊的焊脚高度在原焊脚高度的基础上再增加2~3mm。
[0291] b.若吊耳反面的纵横结构在规定加强焊的范围内不连续,其结构端头均应进行包角 焊,其包角焊的焊脚高度为加强焊的1.2K化为加强焊的焊脚高度),同时加设竖向立劲板。
[0292] 例吊耳焊接完成后须进行磁粉探伤。
[0293] 本说明书提及的公式中符号参考《钢结构设计规范GB50017-2003》第6~第7页,本 发明中所有计算均通过midas软件进行。

Claims (7)

1. 一种大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工艺,其特征在于包括以 下步骤: 1) 钢箱梁分段及钢支架布设; 2) 钢箱梁分段吊装; 3) 钢立柱吊装施工,包括: a. 轴线标高测定,并安装钢支架;安装橡胶支座; b. 吊装; c. 过程测量、拼装; d. 焊接; e. 检验; f. 局部除锈补漆; g. 最终涂装; 4) 构件吊拼装和焊接。
2. 如权利要求1所述的一种大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工 艺,其特征在于所述的钢箱梁分段吊装包括搭设临时钢支架系统,在搭设临时钢支架系统 前进行临时钢支架系统计算,计算包括: 1) 临时钢支架和钢门架分布及分段钢梁架设过程中钢支架所受荷载计算; 2) 垂直钢支架计算:包括钢支架两端为铰接结构以及钢支架一端为固接另一端为铰接 的结构计算,计算内容包括技术特性计算、风荷载特性计算、整体稳定承载力计算、局部稳 定承载力计算、缀条应力计算,其中技术特性计算包括主肢截面特性、缀条截面特性和整体 截面特性; 3) 门式钢支架基础计算:对钢支架立柱受力分析,并在每一段的钢箱梁吊装后分别计 算分析每一吊后的轴力、剪力、弯矩; 4) 地基承载力验算; 5) 独立基础计算:包括冲切验算、配筋验算。
3. 如权利要求2所述的一种大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工 艺,其特征在于所述的临时钢支架系统包括井字形钢支架和门式钢架,其中井字形钢支架 应用于直接坐落在底面以及在高架路的跨线桥上座落在墩柱盖梁部位上;门式钢架应用于 高架路的弧形转向段,其一肢钢支架直接坐落于地面,另一肢钢支架坐落在跨线桥混凝土 墩柱盖梁上,上部横梁采用钢桁架。
4. 如权利要求2所述的一种大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工 艺,其特征在于在非地面道路坐落钢支架采用混凝土基础,基础浇筑待其强度达到70 %后 可架设临时钢支架系统。
5. 如权利要求1所述的一种大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工 艺,其特征在于所述的钢立柱焊接顺序为:先焊隔板或腹板对接焊缝或T型角焊缝,先焊上 部1/3,再焊以下2/3,接着焊接主要受拉焊缝,再焊桥面板的连接对接焊缝,最后焊桥底板 的连接对接焊缝;其中对接焊缝由两个焊工在对称同方向同速进行焊接,安装焊缝的焊接 包括纵向焊缝焊接和横向焊缝焊接,纵向焊缝从跨中向两端焊接,横向焊缝从中间向两侧 对称施焊,以减少焊接变形和焊缝约束应力。
6. 如权利要求1所述的一种大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工 艺,其特征在于所述的钢立柱外形尺寸与原混凝土桥墩外形一致,立柱主结构钢板材质采 用Q345qD桥梁板,多跨连续梁中墩立柱上下为等截面,边墩立柱上部为渐变截面,立柱伸入 承台1.8m,通过四周设置剪力栓钉与承台混凝土连接;立柱下部承台以上1.5m范围的内腔 灌注填芯混凝土,钢立柱内腔自下而上设置有简易爬梯。
7. 如权利要求1所述的一种大跨径空间三维曲面鱼腹式箱型钢结构高架桥梁施工工 艺,其特征在于所述的构件吊拼装和焊接工艺包括: a) 安装混凝土墩柱上的盆式橡胶支座,如土建标高存在偏差,将调整钢垫板安置在橡 胶支座下; b) 在吊机两侧伸出的支腿下部位铺设路基板; c) 钢梁起吊、回转、搁置; d) 中箱梁吊装定位后,两端加以固定,底部用型钢撑实并焊接,焊接时底部不予盆式橡 胶支座接触,两者间隙永5mm,再整体落架; e) 相邻钢梁安装后,立即采用拉结码板和手拉萌芦进行拼接,侧向腹板对接焊接后,吊 机方可松钩。
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Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107142832A (zh) * 2017-05-23 2017-09-08 中建钢构有限公司 一种弧形钢箱梁的施工方法
CN107326793A (zh) * 2017-05-23 2017-11-07 中建钢构有限公司 一种自行车高速跨高架桥及其施工方法
CN108301328A (zh) * 2018-02-01 2018-07-20 广州市恒盛建设工程有限公司 一种变高变宽纵平曲线钢箱梁施工方法
CN109235905A (zh) * 2018-11-30 2019-01-18 中国冶集团有限公司 一种用于侧弧钢梁吊装的吊耳装置及其使用方法
CN109352285A (zh) * 2018-11-30 2019-02-19 中国冶集团有限公司 一种双曲面鱼腹式连续箱梁变截面钢模板的制作方法
CN111622078A (zh) * 2020-05-25 2020-09-04 杭州萧山水利建筑工程有限公司 一种便于拼装的曲线型景观桥用钢箱梁及其吊装施工工艺
CN111877167A (zh) * 2020-07-16 2020-11-03 中国一冶集团有限公司 一种曲形变截面鱼腹式钢箱梁底板安装施工方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003313822A (ja) * 2002-04-22 2003-11-06 Nippon Steel Corp 鋼製立体ラーメン高架橋の構築方法
JP2008274637A (ja) * 2007-04-27 2008-11-13 Ps Mitsubishi Construction Co Ltd 連続高架橋の施工方法
CN101487232A (zh) * 2009-01-05 2009-07-22 广州市市政集团有限公司 一种钢箱梁拼装施工方法
CN101864730A (zh) * 2009-04-14 2010-10-20 上海市第一建筑有限公司 跨原有高架的钢结构箱梁吊装施工方法
CN201665819U (zh) * 2010-03-16 2010-12-08 中国第一冶金建设有限责任公司 可拆卸模块化钢箱梁路面安装用临时支撑架
CN203144908U (zh) * 2013-03-25 2013-08-21 南通市风云市政工程有限公司 城市钢箱梁高架桥施工的支撑体系

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003313822A (ja) * 2002-04-22 2003-11-06 Nippon Steel Corp 鋼製立体ラーメン高架橋の構築方法
JP2008274637A (ja) * 2007-04-27 2008-11-13 Ps Mitsubishi Construction Co Ltd 連続高架橋の施工方法
CN101487232A (zh) * 2009-01-05 2009-07-22 广州市市政集团有限公司 一种钢箱梁拼装施工方法
CN101864730A (zh) * 2009-04-14 2010-10-20 上海市第一建筑有限公司 跨原有高架的钢结构箱梁吊装施工方法
CN201665819U (zh) * 2010-03-16 2010-12-08 中国第一冶金建设有限责任公司 可拆卸模块化钢箱梁路面安装用临时支撑架
CN203144908U (zh) * 2013-03-25 2013-08-21 南通市风云市政工程有限公司 城市钢箱梁高架桥施工的支撑体系

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
宋丽妹: "复杂条件下钢结构吊装技术管理控制", 《中国市政工程》 *
黄卫权: "大跨度钢箱梁分段吊装在跨道立交施工中的应用", 《建筑施工》 *

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107142832A (zh) * 2017-05-23 2017-09-08 中建钢构有限公司 一种弧形钢箱梁的施工方法
CN107326793A (zh) * 2017-05-23 2017-11-07 中建钢构有限公司 一种自行车高速跨高架桥及其施工方法
CN107326793B (zh) * 2017-05-23 2019-01-25 中建钢构有限公司 一种自行车高速跨高架桥及其施工方法
CN107142832B (zh) * 2017-05-23 2019-08-13 中建钢构有限公司 一种弧形钢箱梁的施工方法
CN108301328A (zh) * 2018-02-01 2018-07-20 广州市恒盛建设工程有限公司 一种变高变宽纵平曲线钢箱梁施工方法
CN109235905A (zh) * 2018-11-30 2019-01-18 中国冶集团有限公司 一种用于侧弧钢梁吊装的吊耳装置及其使用方法
CN109352285A (zh) * 2018-11-30 2019-02-19 中国冶集团有限公司 一种双曲面鱼腹式连续箱梁变截面钢模板的制作方法
CN111622078A (zh) * 2020-05-25 2020-09-04 杭州萧山水利建筑工程有限公司 一种便于拼装的曲线型景观桥用钢箱梁及其吊装施工工艺
CN111622078B (zh) * 2020-05-25 2021-07-13 杭州萧山水利建筑工程有限公司 一种便于拼装的曲线型景观桥用钢箱梁及其吊装施工工艺
CN111877167A (zh) * 2020-07-16 2020-11-03 中国一冶集团有限公司 一种曲形变截面鱼腹式钢箱梁底板安装施工方法

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