CN105382441A - 一种不锈钢焊丝及其制备方法 - Google Patents

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CN105382441A CN201510967584.4A CN201510967584A CN105382441A CN 105382441 A CN105382441 A CN 105382441A CN 201510967584 A CN201510967584 A CN 201510967584A CN 105382441 A CN105382441 A CN 105382441A
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Abstract

本发明涉及焊接材料技术领域，尤其是涉及一种不锈钢焊丝及其制备方法，不锈钢焊丝由药芯和包裹所述药芯的不锈钢带组成，所述药芯占所述不锈钢焊丝总重量的25％～35％；所述的药芯包含如下重量配比组份：Ti或TiO2？40％～50％，Si或SiO2？10％～20％，Mn？10％～20％，KBF4？10％～15％，Nb？5％～10％，Mo？5％～8％，Mg或MgO？3％～5％，N？1％～2％，其余为Al或Fe；本发明提供的不锈钢焊丝应用的药芯焊丝对颗粒增强复合材料的熔化焊接，能根据不同焊接要求，方便地调节包裹药粉的成分和填充率，同时具有高强度和抗疲劳的优点。

Description

一种不锈钢焊丝及其制备方法
技术领域
本发明涉及焊接材料技术领域，尤其是涉及一种不锈钢焊丝及其制备方法。
背景技术
不锈钢焊丝及其制备方法可分位不锈钢实芯焊丝和不锈钢药芯焊丝，其中不锈钢药芯焊丝可以像碳钢和低合金钢药芯焊丝一样，对不锈钢进行既简便又高效的焊接，不锈钢药芯焊丝的应用主要以MAG焊为主，与手工焊相比，可提高熔敷速度；对电流、电压的适应范围大，焊接条件设定较为容易，易于进行半自动和自动化焊接，在汽车工业、电子电器、交通运输、航空航天和国防军事领域具有极其重要的应用价值和广阔的应用前景。
现有技术中的不锈钢焊丝及其制备方法，其通常需要在高温高压条件下进行作业，现有的材料主要通过增加Mn、Cu、Mg等元素以及元素之间的匹配能达到或者超过类似产品的性能指标，其中镁是所有结构用金属及合金材料中密度最低的，具有抗辐射能力强、易切削加工、易回收等优点。
但是由于现有的技术的不锈钢焊丝及其制备方法，都是具有高强度或者抗疲劳的优点，目前的技术，无法兼具二者，只能进行生产高强度或者抗疲劳的焊丝，究其原因在于，无法寻找到合适的组分，使得焊丝中同时具有这两种特性。
发明内容
本发明的目的在于提供一种不锈钢焊丝及其制备方法，以解决现有技术中不锈钢焊丝存在的高强度和抗疲劳无法兼具的技术问题。
本发明提供的不锈钢焊丝，由药芯和包裹所述药芯的不锈钢带组成，所述药芯占所述不锈钢焊丝总重量的25％～35％；
所述的药芯包含如下重量配比组份：
Ti或TiO240％～50％，Si或SiO210％～20％，Mn10％～20％，KBF410％～15％，Nb5％～10％，Mo5％～8％，Mg或MgO3％～5％，N1％～2％，其余为Al或Fe。
进一步的，所述不锈钢带包含如下重量配比组份：
Cr20％～25％，Ni18％～20％，Cu4％～8％，Mg4％～6％，Mo1％～3％，Si0.4％～0.8％，C0.3％～0.5％，Nb0.3％～0.5％，N0.3％～0.4％，S0.005％～0.01％，P0.005％～0.01％，其余为Fe。
进一步的，所述药芯以25％～35％的填充率填充在不锈钢钢带内。
进一步的，所述的不锈钢带经卷曲以形成中空条状物。
进一步的，所述药芯包含如下重量配比组份：
Ti40％～48％，Si10％～18％，Mn10％～15％，KBF410％～12％，Nb5％～8％，Mo5％～7％，Mg4％～5％，N1％～2％，其余为Fe。
进一步的，所述的药芯包含如下重量配比组份：
TiO240％～48％，SiO210％～18％，Mn10％～15％，KBF410％～12％，Nb5％～8％，Mo5％～7％，MgO4％～5％，N1％～2％，其余为Al。
进一步的，所述不锈钢带表面喷有磨砂层。
进一步的，所述不锈钢焊丝的直径为0.5mm～1.5mm。
进一步的，所述药芯的制备方法包含如下步骤：
真空炉冶炼，锻造，拉拔，固溶热处理，连续拉拔，机械清理；
在所述真空炉冶炼过程中，先在真空炉中加热到1000℃～1100℃，保温3～4小时；
当真空炉温度冷却到900℃～1000℃后，取出药芯，进行锻造；
锻造后的药芯在真空炉中再次加热到600℃～700℃后取出，进行首次拉拔；
首次拉拔后的药芯送入真空炉，在1000℃～1100℃条件下保温3～4小时，进行固溶热处理；
当真空炉温度冷却到600℃～700℃时，取出药芯再次进行拉拔，形成焊丝药芯，最后进行机械清洁处理。
进一步的，不锈钢焊丝的制备方法包含如下步骤：
轧制成型，减径拔拉，机械清洁；
在所述轧制成型过程中，将不锈钢带轧成半圆形，然后将药芯加入到半圆形不锈钢带中进行轧制成型；
在所述减径拔拉过程中，将成型焊丝进行减径拔拉，最后进行机械清洁处理。
本发明提供的不锈钢焊丝应用的药芯焊丝对颗粒增强复合材料的熔化焊接，能根据不同焊接要求，方便地调节包裹药粉的成分和填充率，同时具有高强度和抗疲劳的优点。
另外，基于本发明焊丝提出的不锈钢焊丝的制备方法，制备出的不锈钢焊丝具有耐氧化、耐硫化、耐腐蚀性能强的优点，焊接效率高，焊接性能好，可提高焊缝接头的高温持久性能，从而延长了焊件的使用寿命。
附图说明
为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例提供的不锈钢焊丝及其制备方法的结构示意图；
附图标记：
1-药芯；2-不锈钢带；
21-磨砂层。
具体实施方式
下面将结合附图对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
在本发明的描述中，需要说明的是，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。此外，术语“第一”、“第二”、“第三”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性。
在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
实施例1
图1为本发明实施例提供的不锈钢焊丝及其制备方法的结构示意图；如图1所示，本实施例提供的不锈钢焊丝，由药芯1和包裹所述药芯1的不锈钢带2组成，所述药芯1占所述不锈钢焊丝总重量的35％；
药芯1包含如下重量配比组份：
Ti48％～50％，Si10％～13％，Mn10％～12％，KBF410％～12％，Nb5％～7％，Mo5％～6％，Mg3％～4％，N1％～2％，其余为Fe。
本实施例的可选方案中，不锈钢带2包含如下重量配比组份：
Cr23％～25％，Ni19％～20％，Cu6％～8％，Mg5％～6％，Mo1％～2％，Si0.4％～0.8％，C0.3％～0.5％，Nb0.3％～0.5％，N0.3％～0.4％，S0.005％～0.01％，P0.005％～0.01％，其余为Fe。
本实施例的可选方案中，药芯1以35％的填充率填充在不锈钢钢带内。
本实施例的可选方案中，不锈钢带2经卷曲以形成中空条状物。
本实施例的可选方案中，不锈钢带2表面喷有磨砂层21。
本实施例的可选方案中，不锈钢焊丝的直径为0.5mm～1.5mm。
本实施例的可选方案中，药芯1的制备方法包含如下步骤：
真空炉冶炼，锻造，拉拔，固溶热处理，连续拉拔，机械清理；
在真空炉冶炼过程中，先在真空炉中加热到1100℃，保温4小时；
当真空炉温度冷却到1000℃后，取出药芯，进行锻造；
锻造后的药芯在真空炉中再次加热到700℃后取出，进行首次拉拔；
首次拉拔后的药芯送入真空炉，在1100℃条件下保温4小时，进行固溶热处理；
当真空炉温度冷却到700℃时，取出药芯再次进行拉拔，形成焊丝药芯，最后进行机械清洁处理。
本实施例的可选方案中，不锈钢焊丝的制备方法包含如下步骤：
轧制成型，减径拔拉，机械清洁；
在轧制成型过程中，将不锈钢带轧成半圆形，然后将药芯加入到半圆形不锈钢带中进行轧制成型；
在减径拔拉过程中，将成型焊丝进行减径拔拉，最后进行机械清洁处理。
结合以上对本发明的详细描述可以看出，本实施例提供的不锈钢焊丝应用的药芯焊丝对颗粒增强复合材料的熔化焊接，能根据不同焊接要求，方便地调节包裹药粉的成分和填充率，同时具有高强度和抗疲劳的优点。
实施例2
本实施例提供的不锈钢焊丝，由药芯1和包裹所述药芯1的不锈钢带2组成，所述药芯1占所述不锈钢焊丝总重量的30％；
药芯1包含如下重量配比组份：
Ti45％～48％，SiO213％～15％，Mn12％～14％，KBF412％～13％，Nb5％～8％，Mo5％～7％，MgO4％～5％，N1％～2％，其余为Al。
本实施例的可选方案中，不锈钢带2包含如下重量配比组份：
Cr22％～23％，Ni18％～19％，Cu5％～6％，Mg5％～6％，Mo2％～3％，Si0.5％～0.8％，C0.3％～0.5％，Nb0.3％～0.5％，N0.3％～0.4％，S0.005％～0.01％，P0.005％～0.01％，其余为Fe。
本实施例的可选方案中，药芯1的制备方法包含如下步骤：
真空炉冶炼，锻造，拉拔，固溶热处理，连续拉拔，机械清理；
在真空炉冶炼过程中，先在真空炉中加热到1050℃，保温4小时；
当真空炉温度冷却到950℃后，取出药芯，进行锻造；
锻造后的药芯在真空炉中再次加热到650℃后取出，进行首次拉拔；
首次拉拔后的药芯送入真空炉，在1050℃条件下保温4小时，进行固溶热处理；
当真空炉温度冷却到650℃时，取出药芯再次进行拉拔，形成焊丝药芯，最后进行机械清洁处理。
本实施例的可选方案中，不锈钢焊丝的制备方法包含如下步骤：
轧制成型，减径拔拉，机械清洁；
在轧制成型过程中，将不锈钢带轧成半圆形，然后将药芯加入到半圆形不锈钢带中进行轧制成型；
在减径拔拉过程中，将成型焊丝进行减径拔拉，最后进行机械清洁处理。
结合以上对本发明的详细描述可以看出，本实施例提供的不锈钢焊丝应用的药芯焊丝对颗粒增强复合材料的熔化焊接，能根据不同焊接要求，方便地调节包裹药粉的成分和填充率，同时具有高强度和抗疲劳的优点。
实施例3
本实施例提供的不锈钢焊丝，由药芯1和包裹所述药芯1的不锈钢带2组成，所述药芯1占所述不锈钢焊丝总重量的25％；
药芯1包含如下重量配比组份：
Ti40％～45％，Si13％～15％，Mn13％～14％，KBF412％～13％，Nb7％～8％，Mo6％～7％，Mg4％～5％，N1％～2％，其余为Al。
本实施例的可选方案中，不锈钢带2包含如下重量配比组份：
Cr20％～22％，Ni18％～29％，Cu4％～5％，Mg4％～5％，Mo2％～3％，Si0.4％～0.8％，C0.3％～0.5％，Nb0.3％～0.5％，N0.3％～0.4％，S0.005％～0.01％，P0.005％～0.01％，其余为Fe。
本实施例的可选方案中，药芯1的制备方法包含如下步骤：
真空炉冶炼，锻造，拉拔，固溶热处理，连续拉拔，机械清理；
在真空炉冶炼过程中，先在真空炉中加热到1000℃，保温3小时；
当真空炉温度冷却到900℃后，取出药芯，进行锻造；
锻造后的药芯在真空炉中再次加热到600℃后取出，进行首次拉拔；
首次拉拔后的药芯送入真空炉，在1000℃条件下保温3小时，进行固溶热处理；
当真空炉温度冷却到600℃时，取出药芯再次进行拉拔，形成焊丝药芯，最后进行机械清洁处理。
本实施例的可选方案中，不锈钢焊丝的制备方法包含如下步骤：
轧制成型，减径拔拉，机械清洁；
在轧制成型过程中，将不锈钢带轧成半圆形，然后将药芯加入到半圆形不锈钢带中进行轧制成型；
在减径拔拉过程中，将成型焊丝进行减径拔拉，最后进行机械清洁处理。
结合以上对本发明的详细描述可以看出，本实施例提供的不锈钢焊丝应用的药芯焊丝对颗粒增强复合材料的熔化焊接，能根据不同焊接要求，方便地调节包裹药粉的成分和填充率，同时具有高强度和抗疲劳的优点。
实施例4
抗疲劳试验:
1、仪器
加速老化试验仪，荧光灯管，万能拉伸试验机。
2、试验
2.1试验条件：采用30±3℃条件下，10h荧光紫外照射与15h冷凝暴露交替循环100h，对药芯和不锈钢带组合进行试验。
2.2试验材料：实施例1～3制备的不锈钢焊丝，直径均为1mm，长度50cm。
2.3测试：试验后按GB/T1040测试拉伸强度和断裂伸长率。
3、试验结果
测试项目 普通焊丝 实施例1 实施例2 实施例3
拉伸强度(MPa) 245 260 255 255
断裂伸长率(％) 650 665 655 660
实施例5
强度试验：
1、仪器：压痕仪：压头为底部直径1.8mm的金属棒，加载后向下的总压力为800MPa。恒温装置：控温精度为50±2℃。
2、试验
2.1、试验方法：将试件置于测定温度下1h后，将压头(不带附加荷载)缓慢且小心降落在试件上，在5s之内将刻度指示器设置零位值。然后将附加荷载施加在压头上，24h后读取刻度指示器的指示值，该值即为试件的断裂强度，其主要是对药芯和不锈钢带组合进行试验。
2.2、试验材料：实施例1～3制备的不锈钢焊丝，直径均为1mm，长度50cm；普通焊丝直径为1mm，长度50cm。
3、实验结果
测试项目 普通焊丝 实施例1 实施例2 实施例3
断裂强度/MPa 650 780 750 760
实施例6
耐腐蚀试验
1、仪器：盐雾箱、盐水储存器、压缩空气供应系统、喷嘴、样品支架和加热装置
2、试验
2.1试验方法：参照《金属产品的耐腐蚀试验方法》进行试验，其主要是对不锈钢带进行试验。
2.2试验材料：实施例1～3制备的不锈钢焊丝，直径均为1mm，长度50cm；普通焊丝直径为1mm，长度50cm。
3、试验结果：
测试项目 普通焊丝 实施例1 实施例2 实施例3
基本腐蚀点(个) 2 1 1 1
腐蚀率(％) 0.25 0.15 0.15 0.10
耐腐蚀等级 8 11 10 10
实施例7
本实施例提供的不锈钢焊丝，由药芯1和包裹所述药芯1的不锈钢带2组成，所述药芯1占所述不锈钢焊丝总重量的35％；
药芯1包含如下重量配比组份：
Ti48％，Si13％，Mn12％，KBF410％，Nb5％，Mo6％，Mg4％，N1％，其余为Fe。
本实施例的可选方案中，不锈钢带2包含如下重量配比组份：
Cr23％，Ni19％，Cu6％，Mg5％，Mo2％，Si0.6％，C0.5％，Nb0.3％，N0.3％，S0.01％，P0.01％，其余为Fe。
结合以上对本发明的详细描述可以看出，本实施例提供的不锈钢焊丝应用的药芯焊丝对颗粒增强复合材料的熔化焊接，能根据不同焊接要求，方便地调节包裹药粉的成分和填充率，同时具有高强度和抗疲劳的优点，且配比未上述数值时的性能是最好的；而且其提出制备方法制备出的不锈钢焊丝具有耐氧化、耐硫化、耐腐蚀性能强的优点，焊接效率高，焊接性能好，可提高焊缝接头的高温持久性能，从而延长了焊件的使用寿命。
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

Claims (10)

1.一种不锈钢焊丝，其特征在于，由药芯和包裹所述药芯的不锈钢带组成，所述药芯占所述不锈钢焊丝总重量的25％～35％；
所述的药芯包含如下重量配比组份：
Ti或TiO240％～50％，Si或SiO210％～20％，Mn10％～20％，KBF410％～15％，Nb5％～10％，Mo5％～8％，Mg或MgO3％～5％，N1％～2％，其余为Al或Fe。
2.根据权利要求1所述的不锈钢焊丝，其特征在于，所述不锈钢带包含如下重量配比组份：
Cr20％～25％，Ni18％～20％，Cu4％～8％，Mg4％～6％，Mo1％～3％，Si0.4％～0.8％，C0.3％～0.5％，Nb0.3％～0.5％，N0.3％～0.4％，S0.005％～0.01％，P0.005％～0.01％，其余为Fe。
3.根据权利要求1所述的不锈钢焊丝，其特征在于，所述药芯以25％～35％的填充率填充在不锈钢钢带内。
4.根据权利要求2所述的不锈钢焊丝，其特征在于，所述的不锈钢带经卷曲以形成中空条状物。
5.根据权利要求1所述的不锈钢焊丝，其特征在于，所述的药芯包含如下重量配比组份：
Ti40％～48％，Si10％～18％，Mn10％～15％，KBF410％～12％，Nb5％～8％，Mo5％～7％，Mg4％～5％，N1％～2％，其余为Fe。
6.根据权利要求1所述的不锈钢焊丝，其特征在于，进一步的，所述的药芯包含如下重量配比组份：
TiO240％～48％，SiO210％～18％，Mn10％～15％，KBF410％～12％，Nb5％～8％，Mo5％～7％，MgO4％～5％，N1％～2％，其余为Al。
7.根据权利要求2所述的不锈钢焊丝，其特征在于，所述不锈钢带表面喷有磨砂层。
8.根据权利要求1所述的不锈钢焊丝，其特征在于，不锈钢焊丝的直径为0.5mm～1.5mm。
9.一种基于权利要求1至8任一项所述的不锈钢焊丝的制备方法，其特征在于，药芯的制备方法包含如下步骤：
真空炉冶炼，锻造，拉拔，固溶热处理，连续拉拔，机械清理；
在所述真空炉冶炼过程中，先在真空炉中加热到1000℃～1100℃，保温3～4小时；
当真空炉温度冷却到900℃～1000℃后，取出药芯，进行锻造；
锻造后的药芯在真空炉中再次加热到600℃～700℃后取出，进行首次拉拔；
首次拉拔后的药芯送入真空炉，在1000℃～1100℃条件下保温3～4小时，进行固溶热处理；
当真空炉温度冷却到600℃～700℃时，取出药芯再次进行拉拔，形成焊丝药芯，最后进行机械清洁处理。
10.一种基于权利要求9所述的不锈钢焊丝的制备方法，其特征在于，不锈钢焊丝的制备方法包含如下步骤：
轧制成型，减径拔拉，机械清洁；
在所述轧制成型过程中，将不锈钢带轧成半圆形，然后将药芯加入到半圆形不锈钢带中进行轧制成型；
在所述减径拔拉过程中，将成型焊丝进行减径拔拉，最后进行机械清洁处理。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106141506A (zh) * 2016-08-05 2016-11-23 天长市通联焊业有限公司 一种高硬度不锈钢药芯焊丝

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1223922A (zh) * 1999-01-12 1999-07-28 冶金工业部钢铁研究总院 高韧性全位置焊接用气保护药芯焊丝
JP2004074208A (ja) * 2002-08-14 2004-03-11 Nippon Steel Corp 耐硫酸腐食性、耐孔食性、延性および靭性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ
CN101239429A (zh) * 2007-02-05 2008-08-13 天津市三英焊业有限责任公司 一种低烟尘高抗裂性全位置药芯焊丝及其制备方法
CN101745755A (zh) * 2009-12-29 2010-06-23 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 耐侯钢气体保护焊用药芯焊丝
CN101780603A (zh) * 2009-01-15 2010-07-21 山东聚力焊接材料有限公司 高速药芯焊丝
CN102649202A (zh) * 2011-02-23 2012-08-29 宝山钢铁股份有限公司 一种不锈钢焊丝
CN102896437A (zh) * 2012-10-16 2013-01-30 首钢总公司 一种高锰钢铸钢辙叉及钢轨堆焊修复用药芯焊丝
JP2014034051A (ja) * 2012-08-09 2014-02-24 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
JP2014050882A (ja) * 2012-08-07 2014-03-20 Nippon Steel & Sumitomo Metal ガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ
CN103659051A (zh) * 2014-01-06 2014-03-26 四川大西洋焊接材料股份有限公司 一种核电工程用碳钢药芯焊丝及其制备和应用
JP2015112625A (ja) * 2013-12-11 2015-06-22 日鐵住金溶接工業株式会社 セルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤ

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1223922A (zh) * 1999-01-12 1999-07-28 冶金工业部钢铁研究总院 高韧性全位置焊接用气保护药芯焊丝
JP2004074208A (ja) * 2002-08-14 2004-03-11 Nippon Steel Corp 耐硫酸腐食性、耐孔食性、延性および靭性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ
CN101239429A (zh) * 2007-02-05 2008-08-13 天津市三英焊业有限责任公司 一种低烟尘高抗裂性全位置药芯焊丝及其制备方法
CN101780603A (zh) * 2009-01-15 2010-07-21 山东聚力焊接材料有限公司 高速药芯焊丝
CN101745755A (zh) * 2009-12-29 2010-06-23 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 耐侯钢气体保护焊用药芯焊丝
CN102649202A (zh) * 2011-02-23 2012-08-29 宝山钢铁股份有限公司 一种不锈钢焊丝
JP2014050882A (ja) * 2012-08-07 2014-03-20 Nippon Steel & Sumitomo Metal ガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ
JP2014034051A (ja) * 2012-08-09 2014-02-24 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
CN102896437A (zh) * 2012-10-16 2013-01-30 首钢总公司 一种高锰钢铸钢辙叉及钢轨堆焊修复用药芯焊丝
JP2015112625A (ja) * 2013-12-11 2015-06-22 日鐵住金溶接工業株式会社 セルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤ
CN103659051A (zh) * 2014-01-06 2014-03-26 四川大西洋焊接材料股份有限公司 一种核电工程用碳钢药芯焊丝及其制备和应用

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106141506A (zh) * 2016-08-05 2016-11-23 天长市通联焊业有限公司 一种高硬度不锈钢药芯焊丝

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