CN105162155B - 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统 - Google Patents

一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统 Download PDF

Info

Publication number
CN105162155B
CN105162155B CN201510530173.9A CN201510530173A CN105162155B CN 105162155 B CN105162155 B CN 105162155B CN 201510530173 A CN201510530173 A CN 201510530173A CN 105162155 B CN105162155 B CN 105162155B
Authority
CN
China
Prior art keywords
current
transverter
modularization
converting plant
direct current
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201510530173.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105162155A (zh
Inventor
徐政
王世佳
肖晃庆
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Zhejiang University ZJU
Original Assignee
Zhejiang University ZJU
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Zhejiang University ZJU filed Critical Zhejiang University ZJU
Priority to CN201510530173.9A priority Critical patent/CN105162155B/zh
Publication of CN105162155A publication Critical patent/CN105162155A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105162155B publication Critical patent/CN105162155B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02MAPPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M5/00Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
    • H02M5/40Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc
    • H02M5/42Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters
    • H02M5/44Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac
    • H02M5/453Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M5/458Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M5/4585Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having a rectifier with controlled elements
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02JCIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/36Arrangements for transfer of electric power between ac networks via a high-tension dc link
    • H02M7/4835
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02MAPPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/66Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal
    • H02M7/68Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters
    • H02M7/72Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/75Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
    • H02M7/757Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
    • H02M7/7575Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only for high voltage direct transmission link
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02JCIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/36Arrangements for transfer of electric power between ac networks via a high-tension dc link
    • H02J2003/365Reducing harmonics or oscillations in HVDC
    • H02M1/0095
    • H02M1/325
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/60Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]

Abstract

本发明公开了一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统,包括整流站和逆变站;两者通过直流输电线路相连;整流站和逆变站的正极和负极均由晶闸管换流器与模块化换流器串联组成,其中模块化换流器采用一个或多个模块化多电平换流器并联组成。本发明系统兼具传统晶闸管换流器造价低、损耗低、可靠性强等优点,以及模块化多电平换流器控制灵活、低谐波、有功无功功率解耦控制、对交流系统接入点有电压支撑能力等优点;系统分为正负两极加强了运行的可靠性,并且故障下能够依靠换流器自身的动作清除直流故障。因此,本发明适用于远距离大容量架空线路高压直流输电场合,具有广阔的发展空间,值得大力推广。

Description

一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统
技术领域
[0001] 本发明属于电力系统输电技术领域,具体涉及一种具有直流故障穿越能力的串联 混合型双极直流输电系统。
背景技术
[0002] 随着电力科学技术的发展,基于晶闸管换流器的传统高压直流输电系统(LCC-HVDC)的造价逐年降低,电力输送的可靠性不断提高,站内损耗渐渐减小。目前,基于晶闸管 换流器的传统高压直流输电系统已经被广泛应用于大容量远距离输电、海岛输电以及异步 电网背靠背互联等场合。但是,基于晶闸管换流器的传统高压直流输电系统有以下三个主 要的缺陷:(1)逆变站易换相失败;由于晶闸管换流器的主要器件晶闸管属于半控型器件, 其换相方式采用电网换相,因此交流电网电压的波动或者故障有可能导致逆变站的晶闸管 换流器出现换相失败,这将造成交流系统的巨大冲击,严重影响系统安全稳定运行。(2)对 交流系统的依赖性强;基于晶闸管换流器的传统高压直流输电系统无法对弱交流系统以及 无源网络进行输电。(3)换流站占地面积大;因此直流落点的选址上存在着较大的问题。综 上所述,基于晶闸管换流器的传统高压直流输电系统存在着的较大的缺陷,一定程度上制 约了它的发展。
[0003] 基于模块化多电平换流器(Modular Multilevel Converter,MMC)的直流输电系 统(MMC-HVDC)是一种较为新颖的柔性直流输电系统,其拓扑结构的基本单元是半桥子模 块。相较于LCC-HVDC,MMC-HVDC有着诸多优点,例如能够实现有功功率及无功功率解耦控 制、开关频率低、运行损耗低、输出电压波形谐波系数低、滤波系统成本低廉、拓展性强、结 构紧凑占地面积小和不存在换相失败故障等。在新能源并网,超大规模城市输配电和无源 网络供电等场合,MMC-HVDC有着很强的竞争力。然而,MMC-HVDC存在如下不足:(1)无法有效 地处理直流侧的故障,系统可靠性低。当直流侧发生接地故障时,全控型开关器件反向并联 的续流二极管会形成能量馈送点与故障点之间的能量馈送回路,这会造成瞬时的过电流, 因此必须跳开交流断路器将其切断。但交流断路器的机械响应时间最快也需要2〜3个周 波,短路过电流在这2〜3个周波的时间内已经增大到较大的数值。因此在选择设备时不得 不增大设备的额定参数,并且配置高速的旁路开关等辅助性措施,这大大地增加了换流站 的建造成本。由于这个原因,MMC-HVDC常常需要使用故障率低、造价高的电缆线路作为其直 流输电线路,而无法使用闪络等暂时性故障率高、造价低的架空线路输电,这导致了其无法 应用于长距离直流输电场合。(2)接地支路设计、安装困难。目前采用的接地方式主要有两 种:一是在模块多电平换流器的交流侧安装三相星形连接的电抗支路为换流站提供参考电 位,但是电抗参数选择较为困难,并且会对换流器本身的无功功率的运行范围造成影响;二 是采用直流侧大电阻嵌位接地方式,但是大电阻参数的选取较为困难,当电阻取得过小则 稳态运行时的损耗会增大,当电阻取得过大则失去了接地的意义。(3)相对于LCC-HVDC, 丽C-HVDC单位容量的投资成本较高,在远距离大容量输电场景下丽C-HVDC经济性相对较 差。综上所述,MMC-HVDC存在的不足一定程度上制约其在工业输电领域的应用。
发明内容
[0004] 针对现有技术所存在的上述技术问题,本发明提供了一种具有直流故障穿越能力 的串联混合型双极直流输电系统,该系统结合了基于晶闸管换流器以及基于MMC的直流输 电拓扑的优点;相对于传统高压直流输电系统,该系统输出波形质量高,能够独立控制有功 功率和无功功率,对整流站侧和逆变站侧的交流电网电压具有一定支撑作用;相对于模块 化多电平直流输电系统,该系统能够依靠换流器自身的动作清除直流故障,具有直流故障 穿越能力,且经济性较好。
[0005] —种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统,包括:整流站和逆 变站,两者通过直流输电线路相连;其中:
[0006] 所述的整流站用于将送端交流电网上的三相交流电转换为直流电后通过直流输 电线路输送给逆变站;所述的逆变站用于将该直流电转换为三相交流电并输送给受端交流 电网;
[0007] 所述的整流站和逆变站均采用双极系统,即均由正负两极换流单元串联组成,其 串联节点接地;所述的换流单元由晶闸管换流器和模块化换流器构成,其中晶闸管换流器 的一端与直流输电线路连接,晶闸管换流器的另一端与模块化换流器的一端相连,模块化 换流器的另一端接地。
[0008] 进一步地,所述的模块化换流器采用一个MMC或由多个MMC并联组成;若所述的模 块化换流器由多个MMC并联组成,则该模块化换流器配置电流均衡控制。
[0009] 进一步地,所述送端交流电网或受端交流电网进站的三相交流母线上连接有无源 滤波器;无源滤波器用于滤除晶闸管换流器产生的交流侧电流谐波,并补偿晶闸管换流器 消耗的无功功率。
[0010] 进一步地,所述整流站或逆变站的正负两端均通过平波电抗器与直流输电线路相 连接;平波电抗器能够对直流电流中的纹波进行平抑,防止直流输电线路产生的陡波前冲 击波进入换流站导致器件遭受过电压而损坏,避免电流断续,同时限制直流故障状态下直 流电流上升速度。
[0011] 进一步地,所述的晶闸管换流器并联有直流滤波器,以滤除直流侧谐波,减少直流 电压波动。
[0012] 进一步地,所述的晶闸管换流器采用十二脉动桥式结构,每个桥臂均由若干个晶 闸管串联组成;十二脉动桥式晶闸管换流器可减少自身所产生的谐波电流。
[0013] 进一步地,所述的晶闸管换流器通过一台接线方式为Υο/Υ/Λ的三绕组变压器或 通过两台接线方式分别为Υο/Λ和Υο/Υ的双绕组变压器与送端交流电网连接;能够起到电压 等级变换和隔离零序分量在换流器与交流系统之间传递的作用,且这样的变压器能为晶闸 管换流器的上下两个六脉动换流桥提供相角差为30°的三相交流电。
[0014] 进一步地,所述的MMC通过接线方式为Λ/Υο或Υ/Υο的双绕组变压器与受端交流电 网连接;所述的MMC采用三相六桥臂结构,每个桥臂均由若干个换流模块级联组成;其输出 的三相交流电具有很小的谐波含量,几乎不需配置滤波器,同时其在结构特性上大大降低 了器件的开关频率,进而减少损耗。
[0015] 进一步地,所述的换流模块采用半桥子模块(HBSM);其所需半导体器件数量最少, 稳态运行损耗最小。
[0016]所述的半桥子模块由两个开关管Tl〜T2和一个电容C构成;其中,开关管Tl的一端 与开关管T2的一端相连并构成半桥子模块的正极,开关管Tl的另一端和电容C的一端相连, 开关管T2的另一端与电容C的另一端相连并构成半桥子模块的负极;开关管Tl和T2的控制 端均接收外部设备提供的开关信号。
[0017] 所述的开关管Tl和T2均采用绝缘栅双极型晶体管(IGBT)。
[0018] 所述的串联混合型双极直流输电系统具有三种运行方式,即双极电流平衡运行方 式、单极大地回流方式和单极金属回线方式。
[0019] 当所述串联混合型双极直流输电系统的直流输电线路发生接地故障时,则对整流 站故障极换流单元中的晶闸管换流器强制施加移相控制且移相角为135°〜145°,同时对整 流站故障极换流单元中的模块化换流器施加闭锁控制,使所述串联混合型双极直流输电系 统在整流站故障极换流单元上输出负电压,从而消除由该故障极换流单元提供的故障电 流;而逆变站故障极换流单元由于晶闸管换流器的单向导通性,故障电流将被自然清除。
[0020] 本发明直流输电系统在正常工作时,正负极整流站的模块化多电平换流器、正负 极逆变站的晶闸管换流器和模块化多电平换流器均采用定电压控制,正负极整流站的晶闸 管换流器将接收的功率指令值转化为电流指令值进行定电流控制;正负极整流站和逆变站 的模块化多电平换流器在参与有功功率控制的基础上,亦能够独立对无功功率进行控制。
[0021] 在直流线路发生单极直流故障时,故障极的模块化多电平换流器全部闭锁,整流 站晶闸管换流器强制移相,增大触发角转入逆变模式以输出负电压,从而使故障极整流站 侧的直流电压为负,则整流站侧输出的直流电流下降为零;逆变站由于晶闸管换流器具有 单向导通性,截断了逆变站侧交流系统与故障点之间的能量馈路,亦不会提供直流侧故障 电流;这样,故障点的故障电流就会下降到零,故障电弧熄灭,直流侧的暂时性故障被清除。 此时系统由正常运行模式切换到单极运行模式,故障极进入重启等待模式。
[0022] 在直流线路发生双极直流故障时,正负极的模块化多电平换流器全部闭锁,整流 站正负极的晶闸管换流器强制移相,增大触发角转入逆变模式以输出负电压,从而使整流 站侧的整体直流电压为负,则整流站侧输出的直流电流下降为零;逆变站由于晶闸管换流 器具有单向导通性,截断了逆变站侧交流系统与故障点之间的能量馈路,亦不会提供直流 侧故障电流;这样,故障点的故障电流就会下降到零,故障电弧熄灭,直流侧的暂时性故障 被清除。此时直流输电系统所连接的两端交流系统不再有能量交换,直流系统进入重启等 待模式。
[0023] 本发明结合了传统高压直流输电和模块化多电平换流器的优点。相对于传统基于 晶闸管换流器的直流输电系统,所述系统能够独立控制有功功率和无功功率,具有一定的 交流电压控制能力,输出波形质量好,滤波器占地面积较小;相对于基于模块化多电平的柔 性高压直流输电系统,能够依靠换流器自身的动作清除直流故障,无需配置直流断路器,且 大大减少了造价昂贵的全控器件数量,节约了成本,降低了损耗。综上所述,所述串联混合 型双极直流输电系统能够应用于远距离、大容量的直流输电领域,值得大力推广。
附图说明
[0024] 图1为本发明直流输电系统的结构示意图。
[0025] 图2为十二脉动桥式晶闸管换流器的结构示意图。
[0026] 图3为MMC的结构示意图。
[0027] 图4为HBSM的结构示意图。
[0028] 图5为本发明直流输电系统在双极电流平衡运行方式的示意图。
[0029] 图6 (a)为正极输电线路发生直流故障时本发明系统的运行示意图。
[0030] 图6(b)为负极输电线路发生直流故障时本发明系统的运行示意图。
[0031] 图6 (c)为双极输电线路发生直流故障时本发明系统的运行示意图。
[0032] 图7 (a)为发生直流故障时本发明系统整流站侧直流电压的波形示意图。
[0033] 图7 (b)为发生直流故障时本发明系统整流站侧直流电流的波形示意图。
[0034] 图7 (c)为发生直流故障时本发明系统逆变站侧直流电压的波形示意图。
[0035] 图7 (d)为发生直流故障时本发明系统逆变站侧直流电流的波形示意图。
具体实施方式
[0036] 为了更为具体地描述本发明,下面结合附图及具体实施方式对本发明的技术方案 及其相关原理进行详细说明。
[0037] 如图1所示,本发明具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统,包 括:整流站和逆变站,两者通过直流输电线路相连,其中:
[0038] 整流站和逆变站的正极和负极均由晶闸管换流器(LCC)与模块化换流器串联组 成,其中模块化换流器采用一个或多个模块化多电平换流器(MMC)并联组成;
[0039] 送端和受端交流电网进站的三相母线上连接有无源滤波器,其具体类型、容量、组 数和调谐点等根据系统工程条件来确定,一般可采用双调谐滤波器和并联电容器相配合, 以滤除整流站所产生的特征次谐波电流,必要时可配置C型滤波器以滤除低次谐波。
[0040] 如图2所示,晶闸管换流器采用十二脉动桥式结构;其中,每个桥臂均由若干个晶 闸管串联构成;安装在整流站的晶闸管换流器按照整流模式进行配置,并采用定直流电流 控制;安装在逆变站的晶闸管换流器按照逆变模式进行配置,并采用定直流电压控制。
[0041] 晶闸管换流器通过两台接线方式分别为Υο/Λ和Υο/Y的双绕组变压器与送端交流 电网连接。变压器能够对送端交流系统的三相交流电进行电压等级交换,以适应所需的直 流电压等级,两变压器接线方式的不同为十二脉动桥式晶闸管换流器的上下两个六脉动换 流桥提供相角差为30*3的三相交流电。
[0042] 如图3所示,模块化换流器内的MMC采用三相六桥臂结构;其中,每个桥臂均由若干 个换流模块串联组成;MMC采用定直流电压和定无功功率控制策略控制,丽C通过一台接线 方式为Λ/Υο的双绕组变压器与受端交流电网连接。
[0043] 换流模块采用半桥子模块(HBSM),如图4所示,其由两个IGBT管Tl〜Τ2和一个电容 C构成;其中,IGBT管Tl的发射极与IGBT管T2的集电极相连并构成HBSM的一端,IGBT管Tl的 集电极和电容C的一端相连,IGBT管T2的发射极与电容C的另一端相连并构成HBSM的另一 端;IGBT管Tl〜T2的门极均接收外部设备提供的开关信号。
[0044] HBSM的投切策略采用最近电平调制法和子模块电容电压均衡策略。
[0045] 本实施方式在稳态情况下进行双极电流平衡控制,基本工作原理如图5所示。正常 工作时正极系统与负极系统的整流站侧晶闸管换流器按照相同电流指令值进行定直流电 流控制,逆变站侧晶闸管换流器进行定输出直流电压控制;正极系统与负极系统整流站侧 和逆变站侧的模块化多电平换流器均进行定直流电压控制和定无功功率控制,模块化多电 平换流器内部同时进行电流均衡控制。在该控制方式下,当正负极功率指令值相同时,正负 极直流电压相同;当正极直流功率指令值大于负极功率指令值时,正极直流电压大于负极 直流电压,反之则正极直流电压大于负极直流电压。所述系统的正负极因此可以按照相应 功率指令值输送有功功率,维持接地极地电流为零,同时在整流站侧和逆变站侧分别控制 注入交流系统的无功功率。
[0046] 本实施方式在直流故障时的自清理故障的原理如下:在直流线路发生正极(或负 极)直流故障时,如图6 (a)和图6 (b)所示,故障极的模块化多电平换流器全部闭锁,故障极 整流站的晶闸管换流器强制移相,增大触发角转入逆变模式以输出负电压,从而使故障极 整流站侧直流电压为负,则整流站侧输出的直流电流下降为零;逆变站由于晶闸管换流器 具有单向导通性,截断了逆变站侧交流系统与故障点之间的能量馈路,亦不会提供直流侧 故障电流;这样,故障点的故障电流就会下降到零,故障电弧熄灭,直流侧的暂时性故障被 清除。此时系统由正常运行模式切换到单极运行模式,故障极进入重启等待模式。在直流线 路发生双极直流故障时,如图6 (c)所示,正负极的模块化多电平换流器全部闭锁,整流站正 负极的晶闸管换流器强制移相,增大触发角转入逆变模式以输出负电压,从而使整流站侧 的整体直流电压为负,则整流站侧输出的直流电流下降为零;逆变站由于晶闸管换流器具 有单向导通性,截断了逆变站侧交流系统与故障点之间的能量馈路,亦不会提供直流侧故 障电流;这样,故障点的故障电流就会下降到零,故障电弧熄灭,直流侧的暂时性故障被清 除。此时直流输电系统所连接的两端交流系统不再有能量交换,直流系统进入重启等待模 式。
[0047] 为了进一步验证本实施方式的有效性和可行性,通过在电力系统暂态仿真软件 PSCAD/EMTDC中搭建相应模型,具体仿真参数如表1所示:
[0048] 表1
[0049]
Figure CN105162155BD00081
[0051]单极接地故障是输电线路最容易发生的故障类型,对于本实施方式,在Is时刻与 正极直流线路中点引入接地故障,接地电阻为1欧姆。直流故障的处理逻辑为,当故障极整 流站侧直流电流超过1.5倍额定值时触发故障极闭锁信号,故障极MMC全部闭锁,整流站LCC 触发角强制移相到135°,逆变站触发角降为90°。当检测到直流电流为零后,故障极整流站 和逆变站继续保持相应动作0.2s,以恢复弧道绝缘特性。弧道绝缘特性恢复后,将对故障极 进行重启。故障极重启逻辑为,解锁整流站和逆变站的MMC,同时整流站触发角自45°起,在 0.2s内线性下降至15°,逆变站触发角自120°起,在0.2s内线性上升至140°。当整流站和逆 变站触发角分别达到15°和140°后,认为故障极重启完成,故障极转入稳态运行控制。
[0052] 故障响应特性如图7所示,其中图7 (a)为发生直流故障时整流站侧直流电压随时 间变化的波形;图7 (b)为发生直流故障时整流站侧直流电流随时间变化的波形;由图可见, 在发生正极直流故障后,整流站侧LCC通过强制移相使之闭锁,直流电流降为0,而整流站侧 负极直流电压电流在小幅波动后运行状态正常。图7 (c)为发生直流故障时逆变站侧直流电 压随时间变化的波形;图7 (d)为发生直流故障时逆变站侧直流电流随时间变化的波形;由 图可见,在发生正极直流故障后,逆变站侧正极换流站由于LCC单向导通性,直流电流降为 0,而逆变站侧负极直流电压电流在小幅波动后运行状态正常。在故障清除之后,系统能够 平滑地恢复至稳定运行值。

Claims (1)

  1. I. 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统,包括:整流站和逆变 站,两者通过直流输电线路相连;其特征在于: 所述的整流站用于将送端交流电网上的三相交流电转换为直流电后通过直流输电线 路输送给逆变站;所述的逆变站用于将该直流电转换为三相交流电并输送给受端交流电 网; 所述的整流站和逆变站均采用双极系统,即均由正负两极换流单元串联组成,其串联 节点接地;所述的换流单元由晶闸管换流器和模块化换流器构成,其中晶闸管换流器的一 端与直流输电线路连接,晶闸管换流器的另一端与模块化换流器的一端相连,模块化换流 器的另一端接地; 所述的模块化换流器采用一个MMC或由多个MMC并联组成;若所述的模块化换流器由多 个MMC并联组成,则该模块化换流器配置电流均衡控制; 所述的MMC采用三相六桥臂结构,每个桥臂均由若干个换流模块级联组成,所述的换流 模块采用半桥子模块; 所述送端交流电网或受端交流电网进站的三相交流母线上连接有无源滤波器;所述的 晶闸管换流器并联有直流滤波器; 当所述串联混合型双极直流输电系统的直流输电线路发生接地故障时,则对整流站故 障极换流单元中的晶闸管换流器强制施加移相控制且移相角为135°〜145°,同时对整流站 故障极换流单元中的模块化换流器施加闭锁控制,使所述串联混合型双极直流输电系统在 整流站故障极换流单元上输出负电压,从而消除由该故障极换流单元提供的故障电流;而 逆变站故障极换流单元由于晶闸管换流器的单向导通性,故障电流将被自然清除; 所述整流站或逆变站的正负两端均通过平波电抗器与直流输电线路相连接;所述的晶 闸管换流器采用十二脉动桥式结构,每个桥臂均由若干个晶闸管串联组成;所述的晶闸管 换流器通过一台接线方式为Yo/Y/ A的三绕组变压器或通过两台接线方式分别为Yq/ Δ和 Yo/Y的双绕组变压器与送端交流电网连接;所述的MMC通过接线方式为Δ /Yq或Y/YQ的双绕 组变压器与受端交流电网连接; 所述的半桥子模块由两个开关管Tl〜Τ2和一个电容C构成;其中,开关管Tl的一端与开 关管T2的一端相连并构成半桥子模块的正极,开关管Tl的另一端和电容C的一端相连,开关 管T2的另一端与电容C的另一端相连并构成半桥子模块的负极;开关管Tl和T2的控制端均 接收外部设备提供的开关信号; 所述的串联混合型双极直流输电系统具有三种运行方式,即双极电流平衡运行方式、 单极大地回流方式和单极金属回线方式。
CN201510530173.9A 2015-08-26 2015-08-26 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统 Active CN105162155B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510530173.9A CN105162155B (zh) 2015-08-26 2015-08-26 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510530173.9A CN105162155B (zh) 2015-08-26 2015-08-26 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统
US15/522,954 US10084387B2 (en) 2015-08-26 2016-04-11 LCC and MMC series-connected HVDC system with DC fault ride-through capability
PCT/CN2016/078928 WO2017031991A1 (zh) 2015-08-26 2016-04-11 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105162155A CN105162155A (zh) 2015-12-16
CN105162155B true CN105162155B (zh) 2017-10-27

Family

ID=54802950

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510530173.9A Active CN105162155B (zh) 2015-08-26 2015-08-26 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统

Country Status (3)

Country Link
US (1) US10084387B2 (zh)
CN (1) CN105162155B (zh)
WO (1) WO2017031991A1 (zh)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105162155B (zh) * 2015-08-26 2017-10-27 浙江大学 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统
CN105406500B (zh) * 2015-12-18 2017-10-31 华中科技大学 Mmc‑hvdc系统直流侧单极接地故障的非对称运行控制方法
CN106229951B (zh) * 2016-07-27 2018-06-19 华中科技大学 一种dc/dc自耦变压器对外部直流线路短路故障的故障穿越方法
CN106655239A (zh) * 2017-01-06 2017-05-10 许继电气股份有限公司 一种组合换流器及内部直流电压均衡控制方法
CN106712071B (zh) * 2017-01-24 2019-09-06 特变电工新疆新能源股份有限公司 高低阀式柔性直流输电系统的控制方法和控制装置
CN107359638B (zh) * 2017-04-10 2020-12-11 华北电力大学 一种具备无级调节直流电压的多端口直流-直流变压系统拓扑
CN107204626B (zh) * 2017-06-09 2021-05-11 电子科技大学 一种lcc-mmc交错混合双极直流输电系统
DE102017213099A1 (de) * 2017-07-28 2019-01-31 Siemens Aktiengesellschaft Stromrichtereinheit
CN107565590B (zh) * 2017-09-06 2020-05-05 合肥工业大学 适用于风电外送的混合高压直流输电系统
CN107994599B (zh) * 2017-12-07 2020-10-16 南京南瑞继保电气有限公司 一种串联式电压源换流阀组的协调控制方法及装置
CN108321829A (zh) * 2018-01-05 2018-07-24 南京南瑞继保电气有限公司 带故障穿越功能的混合直流输电系统故障处理装置及方法
CN108521136B (zh) * 2018-04-24 2019-06-28 东南大学 一种基于真双极柔性直流输电系统的多目标协同控制方法
CN108574286A (zh) * 2018-05-09 2018-09-25 华中科技大学 混合型换流器mmc-plus的无功优化及故障穿越方法
CN108649598A (zh) * 2018-06-19 2018-10-12 西安端怡科技有限公司 一种串联双阀组混合直流输电系统阀组在线投退控制方法
CN109167378B (zh) * 2018-07-31 2020-09-08 中国电力科学研究院有限公司 一种评估多回直流同时换相失败风险的方法和系统
CN109103915A (zh) * 2018-08-31 2018-12-28 国家电网有限公司 适用于高压大容量传统直流工程受端改造的逆变站拓扑结构及其控制方法
CN109861184B (zh) * 2019-01-23 2020-09-22 华南理工大学 柔性直流配电系统接口设备的出口限流电抗器值确定方法
CN110011282B (zh) * 2019-01-24 2020-01-21 华中科技大学 一种直流短路故障性质判断方法及直流系统重合闸方法
CN110365037B (zh) * 2019-07-23 2020-12-18 许继电气股份有限公司 Lcc-vsc直流输电系统的功率协调控制方法及装置
CN110323776B (zh) * 2019-07-30 2020-08-07 国网湖南省电力有限公司 基于sc的lcc-hvdc受端直流系统前馈控制方法、系统及介质
CN110470947A (zh) * 2019-08-15 2019-11-19 天津大学 一种适用于mmc直流系统的接地极线路故障测距方法
CN111800027A (zh) * 2020-07-14 2020-10-20 广东电科院能源技术有限责任公司 一种换流装置及直流输电系统

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102969732A (zh) * 2012-11-01 2013-03-13 浙江大学 一种混合双极直流输电系统
CN103107549A (zh) * 2013-01-22 2013-05-15 南方电网科学研究院有限责任公司 一种复合型高压直流输电系统
CN103997033A (zh) * 2014-05-23 2014-08-20 华北电力大学 一种具备直流故障穿越能力的高压直流输电系统
CN104578130A (zh) * 2015-01-08 2015-04-29 南京南瑞继保电气有限公司 一种混合直流输电换流器及直流输电装置

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7729142B2 (en) * 2005-09-22 2010-06-01 Siemens Aktiengesellschaft Control method for direct-current by means of a plurality of converters
US20140146582A1 (en) * 2012-11-29 2014-05-29 General Electric Company High voltage direct current (hvdc) converter system and method of operating the same
EP2773032A1 (en) * 2013-03-01 2014-09-03 GE Energy Power Conversion Technology Ltd Current source converter with gate turn off semiconductor elements and a special commutation mode
US9099936B2 (en) * 2013-03-14 2015-08-04 General Electric Company High voltage direct current (HVDC) converter system and method of operating the same
CN103337972B (zh) * 2013-05-22 2014-06-18 华中科技大学 一种混合型换流器及风力发电系统
CN103311947B (zh) * 2013-07-02 2016-01-20 南京南瑞继保电气有限公司 一种基于模块化多电平换流器的三极直流输电系统拓扑结构
CN105162155B (zh) * 2015-08-26 2017-10-27 浙江大学 一种具有直流故障穿越能力的串联混合型双极直流输电系统

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102969732A (zh) * 2012-11-01 2013-03-13 浙江大学 一种混合双极直流输电系统
CN103107549A (zh) * 2013-01-22 2013-05-15 南方电网科学研究院有限责任公司 一种复合型高压直流输电系统
CN103997033A (zh) * 2014-05-23 2014-08-20 华北电力大学 一种具备直流故障穿越能力的高压直流输电系统
CN104578130A (zh) * 2015-01-08 2015-04-29 南京南瑞继保电气有限公司 一种混合直流输电换流器及直流输电装置

Also Published As

Publication number Publication date
CN105162155A (zh) 2015-12-16
US20170331390A1 (en) 2017-11-16
US10084387B2 (en) 2018-09-25
WO2017031991A1 (zh) 2017-03-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Gowaid et al. Quasi two-level operation of modular multilevel converter for use in a high-power DC transformer with DC fault isolation capability
Shi et al. Characteristic investigation and control of a modular multilevel converter-based HVDC system under single-line-to-ground fault conditions
Tang et al. Basic topology and key devices of the five-terminal DC grid
Torres-Olguin et al. Offshore wind farm grid integration by VSC technology with LCC-based HVDC transmission
Li et al. Nanao multi-terminal VSC-HVDC project for integrating large-scale wind generation
CN103701145B (zh) 一种基于混杂式mmc的混合型直流输电系统
CN104320011B (zh) 具备直流故障穿越能力的混合子模块式mmc换流器
Adapa High-wire act: HVdc technology: The state of the art
Deng et al. Operation and control of a DC-grid offshore wind farm under DC transmission system faults
Hu et al. Analysis and enhanced control of hybrid-MMC-based HVDC systems during asymmetrical DC voltage faults
CN104145396B (zh) 中压dc收集系统
CN103337951B (zh) 一种基于载波移相调制的mmc冗余保护策略的实现方法
CA2802933C (en) Converter for hvdc transmission and reactive power compensation
CN102281014B (zh) 一种具有处理直流故障功能的多电平换流器
CN102016301B (zh) 风电设备和包括复数个风电设备的风电场
CN106452136B (zh) 一种用于能源互联网的多端口电力电子变换器
CN103190070B (zh) 具有连接到中性点的零序移能电阻器的hvdc变换器
CA2806738C (en) Hvdc converter comprising fullbridge cells for handling a dc side short circuit
CN104078994B (zh) 一种具有直流故障穿越能力的模块化多电平变流器
CN104052026B (zh) 用于模块化多电平换流器的子模块拓扑及其应用
CN103441691B (zh) 一种谐振型电力电子变流器及变流器装置
CN102931863B (zh) 一种建立模块化多电平换流器的混合结构模型的方法
Zeng et al. Hybrid HVDC for integrating wind farms with special consideration on commutation failure
Agelidis et al. Recent advances in high-voltage direct-current power transmission systems
CN104901524B (zh) 一种模块化多电平变流器的直流双极短路故障穿越方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant