CN104671332B - 一种1,2-二氯丙烷分离系统及其分离工艺 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种1,2‑二氯丙烷分离系统及其分离工艺，分离系统包括含有震荡涌浪池的底部以及带有喷淋喷头的顶部，其中水槽被池体隔断分割成多个震荡涌浪池，分离工艺是在多个震荡涌浪装置的作用下，含1,2‑二氯丙烷地下水以S型路线流动；控制回流量为80 m³/min、水位80 cm、震荡涌浪周期20次/分钟、震荡涌浪板行程为600mm、采用连续喷淋方式。本发明具有高度环保，资源利用率高，处理效果高，抗冲击力强，实现全自动控制的特点。

Description

一种1,2-二氯丙烷分离系统及其分离工艺

技术领域

本发明属环保处理技术，涉及含1,2-二氯丙烷地下水的处理领域，特别涉及一种1,2-二氯丙烷分离系统及其分离工艺。

背景技术

1,2-氯丙烷(ClCH₂CHClCH₃)是一种人工合成的低沸点有机氯代烃类物质，其为无色液体，有类似氯仿的气味。相对密度(水＝1)1.16，折射率1.4388，分子量112.99，蒸汽压5.33kPa，微溶于水，易溶于乙醚，与大多数有机溶剂可混溶。20℃时1,2-氯丙烷在水中的溶解度为0.26％(重量)，含有水的1,2-氯丙烷(1,2-氯丙烷为89.6％)其二元共沸物的共沸点为78.4℃。

包气带是连接地表土壤和含水层的重要通道，对控制地下水污染起到一定的“屏障”作用。挥发性有机污染物具有较高的蒸气压、水溶性和较低的有机分配系数、粘度、界面张力，它们一旦进入到土壤，则可导致包气带污染，在一定条件下污染含水层，给人类生存环境和人类健康带来严重威胁。1,2-氯丙烷主要用作工业生产四氯乙烯、氯乙烯及其他制剂的合成中间体，也用作脂类、橡胶、油漆、磷、碘等的溶剂。1,2-氯丙烷还被广泛地用作杀虫熏蒸剂，灭杀农作物和土壤中的虫害。它们在水中的污染主要来源于工业化学试剂工厂的排放。和四氯乙烯、三氯乙烯一样，它们也是地下水中常见的挥发性有机污染物，1979年被美国环保局(USEPA)列入了“地下水中优先控制的污染物”名单，也是我国规定的68种水中优先控制污染物。我国河南主要城市水源地有机污染调查已表明，地下水中有1,2-氯丙烷检出，2006-2007年连续两年对河南某污染场地的地下水有机污染物监测发现，1,2-氯丙烷的浓度已超过USEPA规定的饮用水的最大允许浓度。

日本厚生劳动省在2013年3月发布了《印刷工厂所发生的胆管癌是否与工厂作业有关》报告书。该报告书指出，长期暴露于高浓度1,2-二氯丙烷印刷工厂会导致胆管癌的发生。国外研究表明：1,2-二氯丙烷属于典型的肝脏毒物，高浓度时，首先是影响中枢神经系统，随后会对机体肝肾、心肌、呼吸系统、神经系统、造血系统等重要脏器造成损害，它在环境中具有持久性、长期残留性和生物蓄积性。

上海金山区某镇级集中式供水单位，日供水量2.4万t，涉及10个村(区域)，供水人口约2.5万人。2012年8月25日该集中式供水单位取水口水域水质泛黄，其下游发现部分死鱼漂浮。经环保局、公安部门及水务局联合排查认为可能为1,2-二氯丙烷污染，8月25日水源水水质监测1,2-氯丙烷含量200μg/L，超过国家饮用水标准，威胁着供水地区群众的身体健康。

1,2-二氯丙烷是土壤和地下水中常见的有机污染物，容易随雨水或灌溉水通过淋溶作用进入土壤和地下水中，引起土壤和地下水体的污染。目前有关地下水中1,2-二氯丙烷污染治理的传统方法有以下几种：

1.活性炭吸附法

用活性炭吸附水源中的1,2-二氯丙烷，无需添加任何化学试剂，技术要求不高，低浓度吸附效果好，一些难以降解的物质可直接吸附在活性炭上。通过考察了活性炭投加量、吸附时间、震荡涌浪板行程等因素对去除效果的影响。

此法工艺成熟，操作简单效果可靠，但吸附效率不稳定，1,2-二氯丙烷处于低浓度时效果好，高浓度时处理不稳定，有效吸附寿命短，载体需要进行二次解吸才能进行循环运用，且通过溶剂解吸后的溶液，又形成含1,2-二氯丙烷的混合体，如何再将其分离，需要进一步研究。

2.曝气技术修复法

曝气技术修复将压缩空气注入地下水饱和带，气体向上运动过程中引起挥发性污染物自土体和地下水进入气相，使得含有污染物的空气升至非饱和带，再通过气相抽提系统处理从而达到去除污染物的目的。这种处理地下水饱和带挥发性有机污染物的原位修复技术，由于可原位施工的优势使其得到广泛应用，多应用于分子量较小、易从液相变为气相的污染物。

但是曝气技术修复法容易受到气流形态变化、气泡数量、气泡尺寸、气流通道密度等因素影响，同时因处理工艺不同而降低处理能力。曝气技术修复法在实施中，若污染区存在局部低渗透性土层，空气与污染物难以充分接触，地下水饱和带若出现结构性裂隙或断裂带，注入的空气则易形成优先流，导致曝气短路，极大地影响处理范围和处理效果，污染区很难得到有效修复。同时曝气技术修复法也受到场地土体类型、场地均质性、地下水位及流动、污染物的水溶性与挥发性的直接影响，使得修复效率下降、成本上升。

3.原位化学氧化法

原位化学修复技术采用的氧化剂如高锰酸盐、Fenton试剂、过氧化氢和过硫酸盐，将氧化剂注入到地下污染区，土壤和含水层本身含有大量的天然铁矿物，在铁矿物催化的作用下氧化反应能有效修复土壤和地下水的有机污染物。研究表明原位化学修复技术容易使修复区土壤产生矿化，使修复区土壤板结、透水性差，改变了修复区土壤结构。

4.生物修复法

利用生物注射和有机粘土吸附生物活性菌，通过生物的代谢作用，减少地下环境中有毒有害化合物的工程技术方法，原位生物修复法能够处理大范围的污染物，并且能完全分解污染物。

目前原位生物修复法对于处理地下水有机物污染源是一项新兴的技术，生物修复的关键因素是合适的电子受体，而氧是最好的电了受体，由于在地下环境中缺乏氧这一电子受体，同时微生物营养物质的供给不足，也使得微生物的生物降解不能持久。

5.渗透反应墙修复法

利用填充有活性反应介质材料的被动反应区，当受污染的地下水通过时，其中的污染物质与反应介质发生物理、化学和生物等作用而被降解、吸附、沉淀或去除，从而使污水得以净化。

但是渗透性反应墙存在易被堵塞，地下水的氧化还原电位等天然环境条件易遭破坏，反应墙工程措施及运行维护相对复杂等缺点，加上双金属系统、纳米技术成本较高，这些因素阻碍了渗透性反应墙的进一步发展及大力推广。

6.原位曝气修复法

原位曝气技术是一种新兴的地下水可挥发性有机物的原位修复技术，将空气注入污染区域以下，将挥发有机物从地下水中解析到空气流并引至地面上处理的原位修复技术，同时向深井注入空气能为地下水中的好氧微生物提供足够氧气，促进土著微生物的降解作用。该技术在可接受的成本范围内，能够处理较多的受污染地下水，系统容易安装和转移，容易与其它技术组合使用。

但是由于地质结构复杂，当注入空气遇到完整岩层带、松动破碎带或弯曲变形带时，携带有挥发性有机物的注入空气难以穿透上述地质结构，同时注入空气遇到上述地质结构时，空气阻力大，将使设备能耗大大提高。对既不容易挥发又不易生物降解的污染物处理效果更不佳。

发明内容

本发明的目的在于为了克服以上现有技术的不足而提供一种用于处理含1,2-二氯丙烷的地下水，流入喷淋震荡涌浪池过程中将1,2-二氯丙烷分离的分离系统及其分离工艺，解决传统处理工艺存在的缺陷，并加以改进。为后续含1,2-二氯丙烷地下水深度处理提供技术装备支持。

为了实现上述目的，本发明的技术方案如下：

一种1,2-二氯丙烷分离系统，包括含有震荡涌浪池的底部以及带有喷淋喷头的顶部，其中震荡涌浪池被隔断分割成多于一个的震荡涌浪甬道，各震荡涌浪甬道平行错位排列，头尾贯通形成S型通道，每个震荡涌浪甬道的一端设有震荡涌浪装置，震荡涌浪装置由震荡涌浪板和往复杆滑动连接组成；喷淋喷头设置于喷淋管道上，震荡涌浪池的一端设置有出水管。

进一步地，所述的1,2-二氯丙烷分离系统，喷淋管道分为喷淋主进水管道与喷淋支管道，其中喷淋支管道的数量大于一个，喷淋主进水管道连通所有喷淋支管道，喷淋喷头设置于喷淋支管道上,喷淋支管道之间平行设置，且垂直于隔断。

进一步地，所述的1,2-二氯丙烷分离系统，各震荡涌浪装置对位设置。

进一步地，所述的1,2-二氯丙烷分离系统，喷淋喷头为多孔莲花喷头。

进一步地，所述的1,2-二氯丙烷分离系统，还包括回流管，其一端设置在震荡涌浪池底部，另一端与喷淋主进水管道相连通。

进一步地，所述的1,2-二氯丙烷分离系统，回流管一端设置在震荡涌浪池出水管一侧的底部，另一端与喷淋主进水管道相连通。

以上所述的1,2-二氯丙烷分离系统进行分离1,2-二氯丙烷的工艺，工艺过程为将待处理含1,2-二氯丙烷的地下水从喷淋管道进入系统，然后通过设置于喷淋管道上的喷淋喷头喷出，促使1,2-二氯丙烷汽化；同时，震荡涌浪装置沿着甬道的方向做前后往复运动在甬道内产生涌浪进而产生大量气泡，促进水体与新鲜空气接触而促使1,2-二氯丙烷分离；其中工艺控制条件为回流量为80m³/min、水位80cm、震荡涌浪周期20次/分钟、震荡涌浪板行程为600mm、采用连续喷淋方式。

本发明公开了基于含1,2-二氯丙烷水体流入喷淋震荡涌浪池过程中，将1,2-二氯丙烷分离的1,2-二氯丙烷分离系统，利用组合式处理工艺(顶部单层喷淋—底部震荡涌浪氧化系统)去除水体中1,2-二氯丙烷的无害化处理技术。

本发明提供的1,2-二氯丙烷分离系统，其优点在于：

(1)由于采用了喷淋、震荡涌浪联合处理方式，其处理效率高，对于高浓度含1,2-二氯丙烷地下水中的挥发性有机物有较高去除效果。

(2)在震荡涌浪氧化处理过程中，水槽被池体隔断分割成多个震荡涌浪池，含1,2-二氯丙烷地下水以S型路线流动，增加了水体与处理设备的接触时间，同时增加了含1,2-二氯丙烷地下水与氧气的接触面积，提高了处理效率。

本发明在前期研究工作深化总结的基础上，以处理地下水源地1,2-二氯丙烷污染区为对象，针对现有处理技术存在的不足，提出一种流入喷淋震荡涌浪池过程中，将1,2-二氯丙烷分离的处理系统，该装置相对现有应用处理设备和工艺有着大幅度创新改进，尤其在处理地下含水层中更加突出其优越性，该装置处理效率高，方便操作，能够实现自动化生产，这为大规模处理深层含有机污染物的地下水，提供一种高效发展前景。

水池震荡涌浪装置工作原理

通过机械的方法对水面进行扰动，水面会产生相应的涌浪，如果人工干预产生规律性扰动，水面则产生与扰动具有相同频率的正弦波，如果人工干预产生非规律性扰动，则水面产生凌乱、无规律性涌浪。如图1所示，震荡涌浪装置通过计算机控制，驱动水平连杆在水池的一端做循环往复运动，在水面产生相应的谐振涌浪，其波峰的高度与水平连杆运动的速度和冲程呈正相关，其波长与水平连杆运动的周期呈正相关。水池中设置的震荡涌浪装置系统，可以促进水中有机物的蒸发、促进空气中氧气的溶解，使有机物得到充分的氧化分解。

附图说明

图1为本发明实施例1中所述的震荡涌浪装置工作原理示意图；

图2为本发明实施例1中所述的1,2-二氯丙烷分离系统的立体示意图；

图3为本发明实施例1中所述的1,2-二氯丙烷分离系统的带有喷淋喷头的仰视图；

图4为本发明实施例1中所述的1,2-二氯丙烷分离系统的含有震荡涌浪池的俯视图；

图5为本发明实施例1中所述的1,2-二氯丙烷分离系统的正视图；

以上图2-图5中，1为喷淋主进水管道，2为喷淋支管道，3为喷淋喷头，4为池壁，5为回流管，6为建筑窗体，7为出水管，8为震荡涌浪池，9为涌浪，10为震荡涌浪板，11为往复杆，12为隔断。

图6为1,2-二氯丙烷去除特性曲线图；

图7为回流量对1,2-二氯丙烷去除的影响图；

图8为本发明实施例1中震荡涌浪装置电控系统。

具体实施方式

下面结合附图对本发明提供的1,2-二氯丙烷分离系统进行进一步说明。

实施例1

如图2所示，为本发明提供的1,2-二氯丙烷处理系统立体示意图，可以看出，包括含有震荡涌浪池8的底部以及带有喷淋喷头3的顶部，其中震荡涌浪池8内部设置被多个隔断12分割成多个震荡涌浪甬道，多个震荡涌浪甬道之间平行错位排列、头尾贯通形成S型通道。每个震荡涌浪甬道的一端设有震荡涌浪装置，震荡涌浪装置由震荡涌浪板10和往复杆11滑动连接组成；喷淋喷头3设置于喷淋管道上，震荡涌浪池8的一端设置有出水管7。

顶部喷淋系统与底部震荡涌浪池8通过设置于震荡涌浪池8底部出水管7一侧的回流管5相连通，经处理后达标水体通过设置于底部震荡涌浪池8一端的出水管7排出。图中的4为形成震荡涌浪池8的池壁。

如图3所示，为本发明提供的1,2-二氯丙烷分离系统的带有喷淋喷头的顶部示意图，可以看出，喷淋管道包括含喷淋主进水管道1与喷淋支管道2，其中喷淋支管道2的数量大于一个，喷淋主进水管道1连通所有喷淋支管道2，喷淋喷头3设置于喷淋支管道2上，喷淋支管道之间平行设置，且垂直于隔断12，喷淋喷头3采用喷淋效果更为突出的多孔莲花喷头。含有1,2-二氯丙烷的地下水从喷淋主进水管道1进入系统，并分配给多个喷淋支管道2，通过喷淋支管道上的喷淋喷头3喷出，促使1,2-二氯丙烷分离，然后再进行震荡涌浪池8中进行震荡涌浪氧化处理。未完全分离的液体从回流管5再次返回喷淋主进水管道1，进行二次处理直至达标从出水管7排出系统。

以上喷淋支管道2和喷淋喷头3在震荡涌浪池8上方呈平行排列。

如图4所示，为本发明提供的1,2-二氯丙烷分离系统震荡涌浪池底部示意图，可以看出，池体被多个平行错位设置的隔断12分割成多个震荡涌浪甬道，多个震荡涌浪甬道平行错位排列、头尾贯通，每一个震荡涌浪甬道的一端设有一个震荡涌浪装置，震荡涌浪装置之间对位设置，震荡涌浪装置沿着甬道的方向做前后往复运动在甬道内产生涌浪，促进1,2-二氯丙烷蒸发和氧化分解，同时促使水体沿着震荡涌浪甬道呈现S型流动，经处理达标水体通过设置于震荡涌浪池8一端的出水管7高位排出，因1,2-二氯丙烷密度大于水，未达标水体低位进入回流管5，并通过喷淋系统进行二次处理。图中9表示为1,2-二氯丙烷分离处理过程中的涌浪水位线。

如图5所示，为本发明提供的1,2-二氯丙烷分离系统的正立面示意图，可以看出，1,2-二氯丙烷分离系统包括有上下两部分，其中喷淋系统的顶部通过回流管5与震荡涌浪处理系统的底部相连接，喷淋系统将待处理的含1,2-二氯丙烷地下水通过喷淋喷头3喷洒到震荡涌浪池8内，震荡涌浪池通过震荡涌浪装置进一步促使1,2-二氯丙烷蒸发和氧化，最终通过出水管7将达标水排除系统。

以下对本发明中各部件的功能做进一步详细说明，具体见表1。

表1 水体处理系统中各参数说明

利用以上分离系统对水体中1,2-二氯丙烷进行分离。首先将含有1,2-二氯丙烷的水体通过喷淋主进水管道1打入到系统中，通过喷淋支管道2送至喷淋喷头3喷出，进入到震荡涌浪池8中，通过震荡涌浪装置沿着甬道的方向的往复运动，在水体表面形成涌浪和水花，进而产生大量气泡，将新鲜空气融入水体促进空气与有机物结合而进行氧化分解，同时产生的涌浪进一步促进1,2-二氯丙烷的蒸发。

与此同时，下层震荡涌浪池8中各甬道内的震荡涌浪装置，促使含1,2-二氯丙烷地下水以S型路线流动，并产生大量气泡促使1,2-二氯丙烷蒸发；水体以S型路线流动，增加水体暴露作用时间，使1,2-二氯丙烷从水体中分离。

本实施例所用震荡涌浪装置包括液压水平驱动系统、机械伺服装置和震荡涌浪板组成，构成设备软件支持包括主机、控制器、位移传感器、信号发生转换器。

液压水平驱动系统包括电子液压泵，其工作压力150bar，50KW的输出功率；自动调节控制阀，可根据需要自动调节管路流量和压力，驱动设备正常运转；冷却水泵用于维持设备冷却降温，往复泵的高速运转，使设备温度持续升高，当系统温度升高到70℃时，热继电器启动，促使冷却泵工作，给震荡涌浪装置降温。

液压水平驱动系统通过电子液压泵、调节控制阀、高压油管与4个高压油缸相连接，4个油缸分别与4块推拉式震荡涌浪板相连接，并带动涌浪板做水平往复运动，其有效行程100-2200毫米，往复运动频率10-100赫兹之间可控调节，油缸往复运动的行程和运动频率，通过震荡涌浪板位移传感器产生的反馈信号传递给震荡涌浪控制器，实现对油缸运动状态的有效控制。

当震荡涌浪装置开始工作时，4块推拉式震荡涌浪板的往复运动行程、运动频率等相关信号由位移传感器反馈回送信号，经过信号转换器转换传递给计算机，计算机经过分析判断产生控制信号通过控制器发出指令，发出的控制信号经主阀控制器提供给液压油泵，控制油缸按照编入程序推动震荡涌浪板运动，通过计算机控制可实现震荡涌浪板产生二维正弦波、托马斯波、斜波、三维波；震荡涌浪装置电控系统如图8所示。

实施例2

为了检验设计的合理性，使其达到最佳的处理效果，通过以上1,2-二氯丙烷分离系统对1,2-二氯丙烷去除率试验和影响因素进行正交试验，对设计的合理性及最佳运行参数进行验证，试验结果如下：

1.震荡涌浪板行程对1,2-二氯丙烷去除的影响

在模拟1,2-二氯丙烷分离系统中，添加1,2-二氯丙烷浓度为100μg/L，控制模拟体系震荡涌浪板行程400mm、500mm、600mm，记录各震荡涌浪板行程条件下，1,2-二氯丙烷去除率，如图6所示，为以上系统对1,2-二氯丙烷去除特性曲线，以1,2-二氯丙烷去除率与时间的变化曲线图，反映和表达了1,2-二氯丙烷去除率与时间关系。其中纵坐标以1,2-二氯丙烷去除率，用于表征1,2-二氯丙烷的去除效果。图中看出1,2-二氯丙烷去除随震荡涌浪板行程的上升不断增加，其中600mm、7min状态下1,2-二氯丙烷的去除率达69％，15小时后1,2-二氯丙烷的去除率达97％，因此，通过提高震荡涌浪板行程可以有效地提高设备对1,2-二氯丙烷去除率。

2.回流量对1,2-二氯丙烷去除的影响

在模拟喷淋池装置中，添加1,2-二氯丙烷浓度为100μg/L，控制模拟喷淋池回流量为20m³、30m³、40m³，记录各回流量条件下，1,2-二氯丙烷去除率，如图7所示为回流量对1,2-二氯丙烷去除的影响，所示为三种不同的回流量下，1,2-二氯丙烷去除率效果，从其折线的趋势来看，当回流量为40m³时，1,2-二氯丙烷去除率最高，该系统对1,2-二氯丙烷的去除效果最佳。实验得出，回流量对1,2-二氯丙烷去除率影响较大，喷淋震荡涌浪池反应的回流量与时间呈现正相关，在相同的实验回流量条件下，通气时间越久1,2-二氯丙烷的去除率越大；同时在相同作用时间下，回流量越高1,2-二氯丙烷的去除率越大。

3.正交因素水平试验

利用正交试验，对模拟1,2-二氯丙烷分离系统的实验结果进行分析研究，在分离系统中，震荡涌浪周期、回流量、震荡涌浪板行程是主要影响因素，三个因素对设备使用效率有着不同的影响，根据这三个因素效应范围，设定它们的试验因素与水平设计见表2所示。

表2 正交因素与水平试验

产生试验设计方案，共15个试验点；其12个为分析点，3个为中心点，根据方案设计试验，产生结果。

4.正交试验结果分析

采用正交试验分析法，以震荡涌浪周期、回流量、震荡涌浪板行程三因素为条件变量，以1,2-二氯丙烷的去除率为响应值，对分离系统的1,2-二氯丙烷去除的外界条件进行优化。根据正交试验设计方案进行试验后所得结果如表3所示。

表3 试验设计与结果分析

5.回归模型的建立与显著性检验

对正交试验的结果进行二次回归方程模型方差分析，见表4所示。

表4 二次回归方程方差分析结果

**表示极显著，即(p<0.01)为水平极显著；*表示显著，即(p<0.05)为水平显著。

模型的二次项的P值小于0.01，表明三者的协同作用对1,2-二氯丙烷去除效果的影响显著；而震荡涌浪板行程的P值大于0.05，表明其对1,2-二氯丙烷去除影响最为明显。在表4中，相关系数R²＝0.8777，失拟项＝7.98×10^-3为显著，拟合信任度高，所进行试验可信度高。

通过最小二乘法拟合的二次多项式方程：

$QCL={\mathrm{\&beta;}}_0+{\&Sigma;}_{i=1}^3{\mathrm{\&beta;}}_i{z}_i+\&Sigma;{\&Sigma;}_{i<j=1}^3{\mathrm{\&beta;}}_{ij}{z}_i{z}_j+{\&Sigma;}_{i=1}^3{\mathrm{\&beta;}}_{ii}{z}_i^2+\&Element;$

式中：

QCL-预测响应值；z_i和自变量代码值；常数项；线性系数；交互项系数；二次项系数；ε-随机误差。

对表4数据进行多元回归拟合后，得到去除率(QCL)与震荡涌浪周期(z₁)、回流量(z₂)、震荡涌浪板行程(z₃)的回归方程：

QCL＝2.151-0.045z₁+0.078z₂+0.027z₃+0.049z₁z₂-9.077×10^-3z₁z₃+0.096z₂z₃+5.6×10^-4z₁ ²-0.18z₂ ²-0.088z₃ ²

以上通过所得回归模型参数对1,2-二氯丙烷去除率进行了优化，得出对1,2-二氯丙烷分离系统的设计合理，当参数条件回流量为80m³/min、水位80cm、震荡涌浪周期20次/分钟、震荡涌浪板行程为600mm、采用连续喷淋方式，最为经济有效。在此条件下1,2-二氯丙烷去除设备去除率为99.84％，表明该数学模型对该试验研究有较好的预测性，能够真实反映试验结果。

Claims (5)

1. 一种1,2-二氯丙烷分离系统，其特征在于，包括含有震荡涌浪池（8）的底部以及带有喷淋喷头（3）的顶部，其中震荡涌浪池（8）被隔断（12）分割成多于一个的震荡涌浪甬道，各震荡涌浪甬道平行错位排列，头尾贯通形成S型通道，每个震荡涌浪甬道的一端设有震荡涌浪装置，震荡涌浪装置由震荡涌浪板（10）和往复杆（11）滑动连接组成；喷淋喷头（3）设置于喷淋管道上，震荡涌浪池（8）的一端设置有出水管（7）；

所述的1,2-二氯丙烷分离系统，喷淋管道分为喷淋主进水管道（1）与喷淋支管道（2），其中喷淋支管道（2）的数量大于一个，喷淋主进水管道（1）连通所有喷淋支管道（2），喷淋喷头（3）设置于喷淋支管道（2）上，喷淋支管道之间平行设置，且垂直于隔断（12）；各震荡涌浪装置对位设置。

2. 根据权利要求1所述的1,2-二氯丙烷分离系统，其特征在于，喷淋喷头（3）为多孔莲花喷头。

3. 根据权利要求1所述的1,2-二氯丙烷分离系统，其特征在于，还包括回流管（5），其一端设置在震荡涌浪池（8）底部，另一端与喷淋主进水管道（1）相连通。

4. 根据权利要求3所述的1,2-二氯丙烷分离系统，其特征在于，回流管（5）一端设置在震荡涌浪池（8）出水管（7）一侧的底部，另一端与喷淋主进水管道（1）相连通。

5. 一种如权利要求1所述的1,2-二氯丙烷分离系统分离1,2-二氯丙烷的工艺，其特征在于，工艺过程为将待处理含1,2-二氯丙烷的地下水从喷淋管道进入系统，然后通过设置于喷淋管道上的喷淋喷头（3）喷出，促使1,2-二氯丙烷汽化；同时，震荡涌浪装置沿着甬道的方向做前后往复运动在甬道内产生涌浪进而产生大量气泡，促进水体与新鲜空气接触而促使1,2-二氯丙烷分离；其中工艺控制条件为回流量为80 m³/min、水位80 cm、震荡涌浪周期20次/分钟、震荡涌浪板行程为600mm、采用连续喷淋方式。