CN104598723A - 预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法，包括：采集钢-混凝土-钢组合深梁中钢材和混凝土抗压强度值，采集钢材的截面积和混凝土截面积；确定钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力：使组合深梁受压，并逐渐增加该受压力，让组合深梁在极限状态下，临界斜裂缝沿着支座和加载点开展；待裂缝开展后，继续位于混凝土斜压杆下端钢板应变增大，直至超过跨中钢板应变，达到屈服；使混凝土斜压杆被压溃；根据对组合深梁内部传力途径的分析，以临界对角裂缝为破坏面将构件隔离成两个部分，依次确定两个部分的抗剪承载力贡献，最后叠加计算得到钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力。本发明反映结构受剪机理，比现有规范更合理、更准确。

Description

预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法

技术领域

本发明涉及土木工程技术领域，尤其涉及一种比现有规范更合理准确评估曲线型组合深梁的抗剪承载力方法。

背景技术

《混凝土结构设计规范》(GB 50010)规定，跨度与高度之比λ＝l/h≤2.0的简支梁和λ＝l/h≤2.5的连续梁为深梁。深梁结构内部体系受力复杂，导致较多种破坏模式。钢筋混凝土深梁一般受剪机理为斜截面受压破坏，箍筋屈服。《混凝土结构设计规范》规定的受剪承载力确定方法属于半经验半实验方法，承载力简单分为混凝土和钢筋(受拉钢筋和受剪钢筋)的贡献。

钢-混凝土-钢组合深梁结构是相对新型的结构体系，钢板分别外置于梁体底部和顶部，钢板之间内充混凝土，其是具有承载力高和高延性的新型结构。混凝土与钢板之间粘结作用通常采用焊接栓钉，角钢等连接件连接来确保两种材料共同工作。在荷载作用下，底钢板受拉，顶钢板受压。目前对于组合深梁受剪计算更多是套用钢筋混凝土深梁抗剪评估方法，如采用Eurocode 2钢筋混凝土梁抗剪评估方法。但是，组合深梁和钢筋混凝土深梁破坏机理不尽相同，因此完全套用现有规范方法是不合理。而且特别对于设计曲线形的组合深梁(钢-混凝土-钢组合拱)，忽略了其拱效应，是不合理的。组合深梁(λ≤2)在极限状态下，临界斜裂缝沿着支座(或反弯点)和加载点开展。裂缝开展后，位于混凝土斜压杆下端钢板应变迅速增大，甚至超过跨中钢板应变，达到屈服，斜压杆局部产生较大变形。紧接着，混凝土斜压杆压溃。而传统钢筋混凝土深梁没有类似破坏机理。

目前国内外设计规范的对抗剪承载力采用半经验半实验的评估方法，简单分成混凝土抗剪贡献和钢筋(或钢材)的抗剪贡献，在很多设计实例中过于保守。例如，欧洲混凝土设计规范Eurocode 2和中国《混凝土结构设计规范》(GB 50010)条文中，梁的抗剪承载力确定方法分别满足以下方程

Eurocode 2：

V_Rd＝V_Rd,s+V_Rd,c  (1)

V_Rd,c＝[C_Rd,ck(100ρ₁f_ck)^1/3]b_wd≥v_minb_wd  (2)

$V_{\mathrm{Rd},s}=\frac{A_{\mathrm{sw}}}{s}{\mathrm{zf}}_{\mathrm{ywd}}\cot \mathrm{\θ}---\left(3\right)$

式中各个参数按照Eurocode 2取用，C_Rd,c＝0.18/γ_c，γ_c为混凝土材料安全系数；ρ₁＝(A_sb/bh)≤0.02；f_ck为混凝土圆柱体抗压强度；A_sw为抗剪截面面积；f_ywd为箍筋抗剪屈服强度；s为箍筋间距；z为受弯内力臂；θ为混凝土斜压杆与梁轴线夹角，取1≤cotθ≤2.5。

《混凝土结构设计规范》(GB 50010)：

$V_{c,s}={\mathrm{\α}}_{\mathrm{cv}}{f}_t{\mathrm{bh}}_0+f_{\mathrm{yv}}\frac{A_{\mathrm{sv}}}{s}{h}_0---\left(4\right)$

式中各个参数按照《混凝土结构设计规范》取用，α_cv为斜截面混凝土受剪承载力系数，对于一般受弯受剪取0.7；对于受集中荷载作用下的独立梁，取λ截面剪跨比，当λ≤1.5时，取1.5，当λ>3.0时，取3.0。

这些承载力确定方法经验系数众多，且只适用于钢筋混凝土结构(含钢率小于2％)。而钢-混凝土-钢组合结构，含钢率一般远大于2％，其破坏机理不同于传统钢筋混凝土结构受剪破坏。套用这些评估方法预测钢-混凝土-钢组合结构的抗剪承载力可能过于保守，从而造成设计当中不必要的浪费，不经济也不合理。另外在实验中发现，焊接于钢板的剪力连接件如栓钉或角钢可能出现拔出破坏，故其尚未达到屈服状态。而钢筋混凝土梁抗剪公式中假定箍筋受剪屈服如方程(3)和式(4)，因此套用现有方法将高估剪力连接件对承载力的贡献，跟实际破坏模式不符，是不合理的。

为了能够准确评估钢混凝土钢组合结构的抗剪承载力，亟待提出一种准确、合理反映结构受力破坏机理的承载力预测方法。

发明内容

本发明的目的是提供一种比现有规范更合理准确预测曲线型钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力方法。

为了实现上述目的，本发明提供的技术方案为：提供一种预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法，包括如下步骤：

步骤1，采集钢-混凝土-钢组合深梁的相关参数：采集钢-混凝土-钢组合深梁中钢材和混凝土抗压强度值，采集钢材的截面积和混凝土截面积；

步骤2，确定钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力：使组合深梁受压，并逐渐增加该受压力，让组合深梁在极限状态下，临界斜裂缝沿着支座(或反弯点)和加载点开展；待裂缝开展后，继续让位于混凝土斜压杆下端钢板应变增大，直至超过跨中钢板应变，达到屈服；紧接着，使混凝土斜压杆被压溃；根据对组合深梁内部传力途径的分析，以临界对角裂缝为破坏面将构件隔离成两个部分，依次确定两个部分的抗剪承载力贡献，最后叠加得到钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力。

步骤2还包括：

(1)通过栓钉作为确保钢板和混凝土共同工作的构件，栓钉还能够同时抗剪和抗滑移；

(2)将组合深梁的上下钢板设成相同的厚度，使组合深梁受压，并使混凝土临界斜裂缝产生并扩展，直至裂缝发展到压区混凝土，因此忽略受压区混凝土对承载力的贡献。

(3)当临界斜裂缝产生后，普通混凝土的咬合作用随即快速消逝，因此可忽略混凝土骨料之间的咬合作用；对于无粗骨料的轻质混凝土，骨料咬合作用微弱，同样可忽略。

(4)为简化，假定混凝土斜压杆的压应力方向与临界斜裂缝方向平行，并假定斜压杆集中于一个宽度x；

(5)临界斜裂缝产生后，确定位于混凝土斜压杆下端在长度区域内的钢板受拉屈服，并且粘结滑移作用在此长度区域内已充分发展，并确定混凝土斜压杆的宽度。正是斜压杆的受压激活了此区域内钢板的屈服、钢板-混凝土之间相对滑移的充分发展。

荷载作用下，确定组合深梁的载荷位置点为B点，产生反弯点为A点；在A点产生反弯点(即A点的弯矩为零)，A点位置可由静力学确定。B点为荷载位置，因此，临界剪切斜裂缝将沿着AB产生，与水平方向成角度产生宽度x为混凝土斜压杆；当临界斜裂缝产生后，随着裂缝的快速扩展，临近反弯点处的钢板应变快速增大，达到钢材屈服应变，应变值甚至超过跨中钢板应变；接着在长度L_l区域内局部钢板的向下变形引起混凝土斜压杆的压溃；此时钢板基本呈水平，钢板与混凝土之间的相对滑移作用已经充分发展；临界斜裂缝将贯穿此区域内的栓钉，栓钉达到受拉屈服或被拔出。这说明栓钉类似于箍筋作用提供截面抗剪承载力。

通过以下的描述并结合附图，本发明将变得更加清晰，这些附图用于解释本发明的实施例。

附图说明

图1为本发明预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法的总体流程图。

图2为本发明预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法中，组合深梁的受剪破坏机理视图。

图3为本发明预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法中，隔离体1的承载力贡献分析视图。

图4为本发明预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法中，隔离体2的承载力贡献分析视图。

具体实施方式

现在参考附图描述本发明的实施例，附图中类似的元件标号代表类似的元件。如上所述，如图1-4所示，本发明提供一种钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的确定方法，所述抗剪承载力，组合深梁安全性评估方法包括如下步骤：

步骤100：采集钢-混凝土-钢组合深梁的相关参数：采集钢-混凝土-钢组合深梁中钢材和混凝土抗压强度值，采集钢板的截面积和混凝土截面积；

步骤200：确定钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力。所述抗剪承载力的确定满足方程：

V_u＝R₁+R₂

其中，

$R_1=\frac{T_1\·(h-t_s)+\underset{i=1~n}{\mathrm{\Σ}}{P}_{\mathrm{si}}{X}_{\mathrm{si}}}{\mathrm{\λh}}$

让组合深梁(λ≤2)在极限状态下，临界斜裂缝沿着支座(或反弯点)和加载点开展。待裂缝开展后，继续让位于混凝土斜压杆下端钢板应变增大，直至超过跨中钢板应变，达到屈服。紧接着，混凝土斜压杆压溃。因此根据对组合深梁内部传力途径的分析，以临界对角裂缝为破坏面将构件隔离成两个部分，依次确定两个部分的抗剪承载力贡献，最后叠加得到最终抗剪承载力确定方法。

在一个实施例中：

(一)确定钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力，满足的基本假定为：(1)栓钉作为确保钢板和混凝土共同工作的构件，同时抗剪和抗滑移。(2)通常上下钢板等厚，当混凝土临界斜裂缝产生并扩展后，裂缝已发展到压区混凝土，因此忽略受压区混凝土对承载力的贡献。(3)当临界斜裂缝产生后，普通混凝土的咬合作用随即快速消逝，因此可忽略混凝土骨料之间的咬合作用；对于无粗骨料的轻质混凝土，骨料咬合作用微弱，同样可忽略。(4)为简化，假定混凝土斜压杆的压应力方向与临界斜裂缝方向平行，斜压杆集中于一个宽度x。(5)临界斜裂缝产生后，位于混凝土斜压杆下端在长度L_l区域内的钢板受拉屈服，并且粘结滑移作用在此长度L_l区域内已充分发展。因此关键是确定混凝土斜压杆的宽度x，正是斜压杆的受压激活了此区域内钢板的屈服、钢板-混凝土之间相对滑移的充分发展。

在一个实施例中：

图2所示为本发明预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法中，组合深梁的受剪破坏机理视图。其中，1—钢板，2—混凝土，3—栓钉，4—临界剪切斜裂缝AB，5—宽度为x的混凝土斜压杆，6—反弯点A，7—荷载作用点B。荷载作用下，组合拱在A处产生反弯点(A处弯矩为零)，A点位置可由静力学确定。B点为荷载位置，临界剪切斜裂缝将沿着AB产生，与水平方向成角度产生宽度x为混凝土斜压杆。当临界斜裂缝产生后，随着裂缝的快速扩展，临近反弯点处的钢板应变快速增大，达到钢材屈服应变，应变值甚至超过跨中钢板应变；接着在长度L_l区域内局部钢板的向下变形引起混凝土斜压杆的压溃。此时钢板基本呈水平，钢板与混凝土之间的相对滑移作用已经充分发展。临界斜裂缝将贯穿此区域内的栓钉，栓钉达到受拉屈服或被拔出，这说明栓钉类似于箍筋作用提供截面抗剪承载力。

如图3和图4所示，图3隔离体1承载力分析视图，R₁—隔离体1承载力贡献，T₁—底部钢板靠近支座拉力，V_d1—底部钢板剪力，C₁—底部钢板压力，P_s,i，P_s,i+1—栓钉拉力，α_i，α_i+1—栓钉轴线与垂直线夹角，X_s,i，X_s,i+1—栓钉与荷载作用点距离，—混凝土斜压杆与水平轴夹角，h—反弯点至荷载作用点高度，a—剪跨区(荷载作用点到反弯点或支座的水平距离)。图4为隔离体2承载力分析视图，R₂—隔离体2承载力贡献，T₂—底部钢板右侧拉力，V_S2—底部钢板右侧剪力，P_s,i3—栓钉拉力，α_i3—栓钉轴线与垂直线夹角，C₂—混凝土斜压杆水平分量，V_C2—混凝土斜压杆垂直分量，C—混凝土斜压杆有效抗压强度，x—混凝土斜压杆宽度，X_s,i3—栓钉与荷载作用点距离，a—剪跨区(荷载作用点到反弯点或支座的水平距离)，—混凝土斜压杆与水平轴夹角，L_l—混凝土斜压杆压溃区的有限钢板屈服距离。根据以上受剪机理和裂缝、应变的发展过程，提出以临界斜裂缝为基准将构件分成两个隔离体1和2，分别确定各自承载力R₁和R₂，最后叠加得到钢-混凝土-钢组合深梁的极限承载力V_u。具体分析成为如下：

(a)对于隔离体1，取B点总弯矩为零，即∑M_B＝0，满足静力平衡方程

$R_1\mathrm{\λh}=T_1\·(h-t_s)+\underset{i=1~n}{\mathrm{\Σ}}{P}_{\mathrm{si}}{X}_{\mathrm{si}}---\left(5\right)$

其中P_s,i为栓钉抗拉承载力，满足方程

$P_{s,i}=\min \begin{array}{}\end{array}\left\{\begin{array}{c}{P}_{s,c}=0.33\sqrt{f_{\mathrm{ck}}}{A}_N\\ P_{s,u}=A_{\mathrm{se}}{f}_{\mathrm{ut}}\\ P_{s,p}=\frac{A_v{f}_u}{\sqrt{3}}\end{array}\right.---\left(6\right)$

方程(6)表征了嵌于混凝土中的栓钉受拉时三种不同破坏模式，分别代表混凝土脱离破坏，栓钉受拉断裂和钢板冲切破坏模式下的承载力，其中栓钉投影面积：A_se和f_ut分别为横截面面积和极限强度；A_v和f_u分别为冲切面积和极限强度。

(b)对于隔离体2，满足平衡方程

∑X＝0： $T_1+C_2+\underset{i=1~n}{\mathrm{\Σ}}{P}_{s,i3}\sin {\mathrm{\α}}_i=T_2---\left(7\right)$

∑Y＝0： $R_2+V_{S2}+\underset{i=1~n}{\mathrm{\Σ}}{P}_{s,i3}\cos {\mathrm{\α}}_i=V_{C2}---\left(8\right)$

∑M_C＝0：

其中α_i为剪跨区内每个栓钉轴线与竖直线之间的夹角，满足方程

${\mathrm{\α}}_i=\frac{\mathrm{\π}}{2}-\frac{n_{i}s}{R}(n_i=\{\mathrm{1,2},...n_{\mathrm{cp}}\left\}\right)---\left(10\right)$

s为栓钉间距，R为曲线构件的半径。

临界斜裂缝开展后，混凝土斜压杆底部长度为L_l的钢板受拉屈服，其服从Von-Mises屈服准则，塑性发展区域承受拉力T₂和剪力V_S2的组合作用，则满足方程：

${\left(\frac{T_2}{{\mathrm{bt}}_s}\right)}^2+3{\left(\frac{V_{S2}}{{\mathrm{bt}}_s}\right)}^2={f_y}^2---\left(11\right)$

对于混凝土斜压杆，必须考虑其有效抗压强度，满足方程：

0.85f_c ^2/3≤f_ce≤1.6f_c ^2/3  (12)

考虑到钢-混凝土-钢组合深梁的拱效应，构件截面将承受高水平压应力，因此满足方程(12)的上限值：

f_ce＝1.6f_c ^2/3  (13)

当临界斜裂缝发展后，混凝土斜压杆达到其有效抗压强度，则满足：

${\left(\frac{C_2}{\mathrm{bx}}\right)}^2+{\left(\frac{V_{C2}}{\mathrm{bx}}\right)}^2={f_{\mathrm{ce}}}^2---\left(14\right)$

对于斜压杆底部长度为L_l的钢板，其拉力T₁和T₂的差异将由该区域内栓钉抗剪和钢板-混凝土之间的摩擦力提供，则满足：

T₂-T₁＝n_cpP_stu+μ_scV_C2  (15)

其中n_cp为区域内栓钉数量，可根据采集的构件几何参数确定：

其中integer()代表括号数值取整；b为梁截面宽度，s为栓钉间距，P_stu为栓钉抗剪承载力，可根据欧洲规范Eurocode 4或《钢结构设计规范》GB 50017确定方法：

Eurocode 4: $P_{\mathrm{stu}}=\min \{0.8f_u\left(\frac{{\mathrm{\πd}}^2}{4}\right)/{\mathrm{\γ}}_v,\frac{{0.29d}^2\mathrm{\α}\sqrt{f_{\mathrm{ck}}{E}_{\mathrm{cm}}}}{{\mathrm{\γ}}_v}\}---\left(17a\right)$

当时，当时，α＝1；f_u<500MPa；μ_sc为钢-混凝土之间摩擦系数，可取0.4。

GB 50017: $P_{\mathrm{stu}}=0.43A_s\sqrt{f_c{E}_c}\&le;0.7A_s\mathrm{\&gamma;f}---\left(17b\right)$

其中E_c为混凝土弹性模量；A_s为栓钉钉杆截面面积；f为栓钉抗拉强度设计值；γ为栓钉材料抗拉强度最小值与屈服强度之比。

根据假定(4)，混凝土斜压杆的压应力方向与临界斜裂缝开展方向平行，因此C点处水平和垂直压力满足以下关系：

C₂＝λV_C2  (18)

将式(18)带入式(15)并考虑到式(7)，确定混凝土斜压杆垂直分量：

$V_{C2}=\frac{n_{\mathrm{cp}}{P}_{\mathrm{stu}}-\underset{i=1~n}{\mathrm{\&Sigma;}}{P}_{s,i3}\sin {\mathrm{\&alpha;}}_i}{\mathrm{\&lambda;}-{\mathrm{\&mu;}}_{\mathrm{sc}}}---\left(19\right)$

将式(19)代入式(18)确定混凝土斜压杆水平分量：

$C_2=\frac{\mathrm{\&lambda;}}{\mathrm{\&lambda;}-{\mathrm{\&mu;}}_{\mathrm{sc}}}(n_{\mathrm{cp}}{P}_{\mathrm{stu}}-\underset{i=1~n}{\mathrm{\&Sigma;}}{P}_{s,i3}\sin {\mathrm{\&alpha;}}_i)---\left(20\right)$

将式(19)和式(20)代入式(14)确定混凝土斜压杆宽度：

$x=\frac{\sqrt{{\mathrm{\&lambda;}}^2+1}}{(\mathrm{\&lambda;}-{\mathrm{\&mu;}}_{\mathrm{sc}})f_{\mathrm{ce}}b}(n_{\mathrm{cp}}{P}_{\mathrm{stu}}-\underset{i=1~n}{\mathrm{\&Sigma;}}{P}_{s,i3}\sin {\mathrm{\&alpha;}}_i)---\left(21\right)$

将式(21)代入式(9)并考虑到式(7)确定隔离体2对抗剪承载力的贡献

将V_C2和R₂代入式(8)，确定底部钢板的剪力：

根据式(11)，确定底部钢板的拉力T₂：

$T_2=\sqrt{{\left(f_y{\mathrm{bt}}_s\right)}^2-{3V}_{S2}^2}---\left(24\right)$

由式(7)，可确定底部钢板的拉力T₁：

$T_1=T_2-C_2-\underset{i=1~n}{\mathrm{\&Sigma;}}{P}_{s,i3}\sin {\mathrm{\&alpha;}}_i---\left(25a\right)$

也即 $T_1=T_2-\frac{\mathrm{\&lambda;}}{\mathrm{\&lambda;}-{\mathrm{\&mu;}}_{\mathrm{sc}}}(n_{\mathrm{cp}}{P}_{\mathrm{stu}}-(1-\mathrm{\&lambda;}+{\mathrm{\&mu;}}_{\mathrm{sc}})\underset{i=1~n}{\mathrm{\&Sigma;}}{P}_{s,i3}\sin {\mathrm{\&alpha;}}_i)---\left(25b\right)$

将式(25b)代入式(5)，可确定隔离体1对抗剪承载力的贡献：

$R_1=\frac{T_1\&CenterDot;(h-t_s)+\underset{i=1~n}{\mathrm{\&Sigma;}}{P}_{\mathrm{si}}{X}_{\mathrm{si}}}{\mathrm{\&lambda;h}}---\left(26\right)$

最后经过叠加式(22)和式(26)确定钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力：

V_u＝R₁+R₂  (27)

对于简支直线型深梁，反弯点A将变为简支支撑点，剪跨比满足：

λ＝a/h＝L₀/2h  (28)

栓钉轴线与垂直线夹角α_i变为零，只需设定α_i＝0进行抗剪承载力确定。因此，承载力确定方程(22)和式(26)更具有一般性，能同时适用于边界条件固定的曲线形钢-混凝土-钢组合深梁。当为简支直线深梁时，式(22a)和式(25b)将退化为：

$T_1=T_2-\frac{{\mathrm{\&lambda;n}}_{\mathrm{cp}}{P}_{\mathrm{stu}}}{\mathrm{\&lambda;}-{\mathrm{\&mu;}}_{\mathrm{sc}}}---\left(25c\right)$

结合图1-4，本发明更加合理地反映了钢-混凝土-钢组合深梁结构的受剪破坏机理；承载力确定方法的力学概念清晰，易于使用，统一了公式表达形式，同时适用于弯曲或直线型钢-混凝土-钢组合深梁。预测的承载力和实验结果接近，可直接运用于钢-混凝土-钢组合深梁结构的抗剪设计评估。在确保承载力满足设计要求和安全情况下，比按照传统钢筋混凝土结构抗剪评估方法设计可节省工程材料，有利于钢-混凝土-钢组合结构的应用和推广。

以上所揭露的仅为本发明的优选实施例而已，当然不能以此来限定本发明之权利范围，因此依本发明申请专利范围所作的等同变化，仍属本发明所涵盖的范围。

Claims (3)

1.一种预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法，其特征在于，包括如下步骤：

步骤1，采集钢-混凝土-钢组合深梁的相关参数：采集钢-混凝土-钢组合深梁中钢材和混凝土抗压强度值，采集钢材的截面积和混凝土截面积；

步骤2，确定钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力：使组合深梁受压，并逐渐增加该受压力，让组合深梁在极限状态下，临界斜裂缝沿着支座和加载点开展；待裂缝开展后，继续让位于混凝土斜压杆下端钢板应变增大，直至超过跨中钢板应变，达到屈服；紧接着，使混凝土斜压杆被压溃；根据对组合深梁内部传力途径的分析，以临界对角裂缝为破坏面将构件隔离成两个部分，依次确定两个部分的抗剪承载力贡献，最后叠加计算得到钢-混凝土-钢组合深梁的抗剪承载力。

2.如权利要求1所述的预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法，其特征在于，步骤2还包括：

(1)通过栓钉作为确保钢板和混凝土共同工作的构件；

(2)将组合深梁的上下钢板设成相同的厚度，使组合深梁受压，并使混凝土临界斜裂缝产生并扩展，直至裂缝发展到压区混凝土；

(3)当临界斜裂缝产生后，普通混凝土的咬合作用随即快速消逝；

(4)假定混凝土斜压杆的压应力方向与临界斜裂缝方向平行，并假定斜压杆集中于一个宽度；

(5)临界斜裂缝产生后，确定位于混凝土斜压杆下端在长度区域内的钢板受拉屈服，并且粘结滑移作用在此长度区域内已充分发展，并确定混凝土斜压杆的宽度。

3.如权利要求2所述的预测钢-混凝土-钢组合深梁抗剪承载力的方法，其特征在于，还包括：荷载作用下，确定组合深梁的载荷位置点为B点，产生反弯点为A点。