CN104014928A - 一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢的焊接方法 - Google Patents
一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢的焊接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104014928A CN104014928A CN201410273641.4A CN201410273641A CN104014928A CN 104014928 A CN104014928 A CN 104014928A CN 201410273641 A CN201410273641 A CN 201410273641A CN 104014928 A CN104014928 A CN 104014928A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- heat
- steel pipe
- welding
- martensite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 189
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 189
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 83
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000008676 import Effects 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 5
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 8
- 230000008901 benefit Effects 0.000 abstract description 7
- 238000009721 upset forging Methods 0.000 abstract 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 15
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 13
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000011160 research Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004134 energy conservation Methods 0.000 description 1
- 239000003500 flue dust Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000010813 municipal solid waste Substances 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000000505 pernicious effect Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/227—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded with ferrous layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接方法，包括下述步骤：1)按照摩擦焊机的技术要求，分别安装好马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管，摩擦焊机夹具卡紧所述钢管，钢管不能产生晃动，马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的中心线保持在一条水平线上；2)一级加压阶段，转速为1200-1800转/分，摩擦压力为25-75MPa，摩擦时间为4-6秒；3)二级加压阶段，转速为1200-1800转/分，摩擦压力为100-200MPa，摩擦变形量为4-8mm；4)顶锻阶段，顶锻压力为150-250MPa，顶锻时间为4-6秒；5)马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的焊接接头焊后需进行局部热处理，消除残余应力；具有接头质量高、适合异种材质的焊接、生产效率高、生产成本低、节能环保的优点。
Description
技术领域
本发明属于超超临界机组的异种钢焊接技术领域，具体涉及一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接方法。
背景技术
超超临界机组（Ultra-supercritical USC）作为目前世界最先进的洁净煤发电技术以其高效环保和节能等优势成为我国目前及未来一段时期内火力发电的必然趋势。据不完全统计，我国目前正在建设和规划建设的超超临界(USC)机组有近50台，其容量为600MW和1000MW两个级别，这些机组从2007年起陆续投入运行，我国已经成为目前世界上拥有USC机组最多的国家。发展USC机组的关键技术之一就是新型耐热钢的开发和应用，其中以T92、T91为代表的马氏体耐热钢和以Super304H、HR3C 为代表的奥氏体耐热钢正是应用于1000MW超超临界机组的新型钢材。目前，我国USC机组所用T92、T91钢和Super304H、HR3C钢及其焊接材料主要依靠进口，因此国家非常重视新型耐热钢技术的研究。
我国USC机组在压力上高于日本，在温度上高于欧洲同类机组，在管道选材方面，目前世界上并无一台相同的机型可供借鉴。同时，我国对马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接技术的研究远远滞后于欧美和日本，技术资料数据几乎全部依赖钢材的供应商和国外相关技术文献，这在很大程度上制约了我国超超临界机组设计、制造及安全运行。因此，在借鉴国外马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接经验的基础上，针对我国引进建设的超超临界机组的特点，开展对以T92、T91为代表的马氏体耐热钢和以Super304H、HR3C为代表的奥氏体耐热钢的焊接技术的研究是我国近期超超临界机组建设和安全运行的迫切需要。
T92、T91钢是细晶强韧化马氏体耐热钢，比传统铁素体耐热钢具有更高的蠕变断裂强度。Super304H、HR3C钢是细晶奥氏体耐热钢，由于添加Cu、Nb、N合金元素，具有比传统奥氏体不锈钢具有更高的蠕变断裂强度和抗高温蒸汽氧化性能。在USC锅炉过热器各区域蒸汽温度不同，对所用管材的抗腐蚀性、抗氧化性和高温蠕变性能的要求也不同。因此，在机组过热器管部件中会出现大量的以T92、T91为代表的马氏体耐热钢和以Super304H、HR3C为代表的奥氏体耐热钢异种钢焊接接头，异种钢焊接接头性能的优劣将关系到机组的安全可靠运行。
过热器管、省煤器管、水冷壁管、再热器管爆漏是影响超超临界机组安全经济运行的主要问题之一，而异种钢焊接接头又是爆漏事故的多发地带，因此马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接接头的质量和可靠性是决定超超临界电站锅炉能否安全靠运行的重要因素，所以开发以T92、T91为代表的马氏体耐热钢和以Super304H、HR3C为代表的奥氏体耐热钢异种钢摩擦焊焊接技术，对于我国超超临界机组的技术研发和安全运行将会产生显著的经济效益和社会效益。
发明内容
为了克服上述现有技术的不足，本发明的目的是提供一种接头质量高、生产效率高、生产成本低、节能环保的马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢异种钢焊接方法。
为达到上述目的，本发明采用的技术方案是：
一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接方法，包括下述步骤：
1)按照摩擦焊机的技术要求，分别安装好马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管，摩擦焊机夹具卡紧所述钢管，钢管不能产生晃动，马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的中心线保持在一条水平线上；
2)一级加压阶段，转速为1200-1800转/分，摩擦压力为25-75MPa，摩擦时间为4-6秒；
3)二级加压阶段，转速为1200-1800转/分，摩擦压力为100-200MPa，摩擦变形量为4-8mm；
4)顶锻阶段，顶锻压力为150-250MPa，顶锻时间为4-6秒；
5)马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的焊接接头焊后需进行局部热处理，消除残余应力。
所述步骤5) 的热处理参数为：升、降温速度小于等于150℃/h，加热温度750±10℃，保温时间1-2h，冷却至150℃以下可在炉内冷却至室温。
所述的马氏体耐热钢钢管的材料选自各种进口或者国产的T91钢和T92钢的任一种；奥氏体耐热钢钢管的材料选自各种进口或者国产的HR3C钢和Super304H钢的任一种；马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的尺寸，外径为30~120mm，厚度为5~20mm，钢管长度根据需要确定。
所述马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的外径尺寸差小于等于较小钢管外径的10%，厚度尺寸差小于等于较小钢管厚度的5%，焊接前，钢管焊接面要保持清洁，不被污染。
本发明的有益效果是：
与现有技术相比，本发明采用了摩擦焊，摩擦焊是在压力下，利用被焊工件接触面的相互摩擦产生的摩擦热，使被焊接面金属达到热塑化状态，通过金属间的扩散和再结晶实现连接的一种焊接方法。摩擦焊技术是目前世界各国着力推广应用的先进固态连接技术，具有动态、高温、快速变形和变形程度大的特征。
摩擦焊焊接过程中，焊缝区发生强烈的相互粘合、剪切撕裂和体积塑变粘滞，使该区金属得到充分变形，位错密度增大，晶格畸变能增加，动态再结晶驱动力增大，且随热塑性变形温度降低，再结晶晶粒单位体积自由能降低值增大，有利于高的再结晶形核率和均匀大量的形核，使焊缝区易获得较完善的动态再结晶组织，达到细化晶粒和组织的效果，从而获得细晶或超细晶组织。热、压力与扭矩的综合力学冶金效应使得焊缝区晶粒细化、组织致密、夹杂物弥散分布，因此摩擦焊接头不仅连接质量高，而且力学性能好。摩擦焊技术与传统的氩弧焊技术相比，具有以下优点：
a)、接头质量高
摩擦焊属于固态焊接，焊接界面不发生熔化，焊合区金属为锻造组织，不产生氩弧焊焊接过程中因为熔化、凝固作用产生的气孔、夹渣等焊接缺陷，因此摩擦焊接头质量高于氩弧焊接头质量。
b)、适合异种材质的焊接
摩擦焊不仅适用于普通的异种钢焊接、还可用于焊接性能差别很大的异种钢和异种金属，甚至可以焊接金属和非金属。
c)、生产效率高
摩擦焊控制参数少，焊接过程简单，焊前工件准备时间短，焊接设备易于机械化、自动化、操作简单，生产效率远远高于传统的氩弧焊技术。
d)、生产成本低
摩擦焊接不需要填充材料和保护气体，与传统的氩弧焊技术相比，成本可降低30%左右。
e)、节能环保
摩擦焊所需功率仅及氩弧焊的 1/5～1/15，不需焊条、焊剂、钎料、保护气体，不需填加金属，也不需消耗电极，焊接过程不产生烟尘或有害气体，不产生飞溅，没有弧光和火花，工作环境好。
目前国内外还没有以T92、T91为代表的马氏体耐热钢和以Super304H、HR3C为代表的奥氏体耐热钢异种钢摩擦焊焊接相关的研究报道，将摩擦焊替代传统的氩弧焊应用于马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢异种钢焊接，不仅有利于提高焊接接头的性能，而且有利于降低焊接成本，提高生产效率，改善工作环境，符合我国节能环保的基本国策。
按照本发明的方法，通过连续驱动旋转摩擦焊方法制备的马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢焊接接头焊缝的抗拉强度达到700-800MPa, 超过奥氏体耐热钢母材的抗拉强度600-700MPa，具有优异的力学性能，可以满足超超临界机组的实际工程需要，对于我国超超临界机组的技术研发和安全运行将会产生显著的经济效益和社会效益。
附图说明
图1为本发明实施例1的焊件示意图。
图2为本发明实施例1常温拉伸试样图。
具体实施方式
下面结合具体实施例对发明内容作进一步的详细说明：
实施例1
马氏体耐热钢选自上海宝钢产的T92钢管，奥氏体耐热钢选自德国进口的Super304H钢管，T92钢管的尺寸外径为45mm， 厚度为9mm, Super304H钢管的尺寸外径为45mm， 厚度为9mm, 两种钢管长度均为0.15m。焊接前，钢管焊接面保持清洁，不能被污染。
使用的连续驱动摩擦焊机满足以下性能要求：摩擦过程能实现两极加压，一级加压阶段，转速满足0-1800转/分，摩擦压力满足0-75MPa, 摩擦时间满足0-6秒，二级加压阶段，转速满足0-1800转/分，摩擦压力满足0-200MPa, 摩擦时间满足0-20秒，顶锻阶段，顶锻压力满足0-250MPa, 顶锻时间满足0-6秒。
按照下述步骤焊接T92钢管和Super304H钢管
1) 按照摩擦焊机的技术要求，分别安装好T92钢管和Super304H钢管，要求摩擦焊机夹具卡紧钢管，T92钢管和Super304H钢管不能产生晃动，两个钢管的中心线保持在一条水平线上；
2) 一级加压阶段，转速为1500转/分，摩擦压力为50MPa, 摩擦时间满足5秒；
3) 二级加压阶段，转速为1500转/分，摩擦压力为200MPa, 摩擦变形量为6mm；
4) 顶锻阶段，顶锻压力为200MPa, 顶锻时间为5秒；
5) 马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的焊接接头焊后需进行局部热处理，以消除残余应力，所述步骤5) 的热处理参数为：升、降温速度小于等于150℃/h， 加热温度750℃，保温时间1h。
实施例2
按照下述步骤焊接T91钢管和Super304H钢管
1) 按照摩擦焊机的技术要求，分别安装好T91钢管和Super304H钢管，要求摩擦焊机夹具卡紧钢管，T91钢管和Super304H钢管不能产生晃动，两个钢管的中心线保持在一条水平线上；
2) 一级加压阶段，转速为1800转/分，摩擦压力为50MPa, 摩擦时间满足5秒；
3) 二级加压阶段，转速为1500转/分，摩擦压力为200MPa, 摩擦变形量为6mm；
4) 顶锻阶段，顶锻压力为200MPa, 顶锻时间为5秒；
5) 马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的焊接接头焊后需进行局部热处理，以消除残余应力，所述步骤5) 的热处理参数为：升、降温速度小于等于150℃/h， 加热温度740℃，保温时间1h。
实施例3
1) 按照摩擦焊机的技术要求，分别安装好T91钢管和Super304H钢管，要求摩擦焊机夹具卡紧钢管，T91钢管和Super304H钢管不能产生晃动，两个钢管的中心线保持在一条水平线上；
2) 一级加压阶段，转速为1500转/分，摩擦压力为75MPa, 摩擦时间满足5秒；
3) 二级加压阶段，转速为1500转/分，摩擦压力为150MPa, 摩擦变形量为6mm；
4) 顶锻阶段，顶锻压力为200MPa, 顶锻时间为5秒；
5) 马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的焊接接头焊后需进行局部热处理，以消除残余应力。
所述步骤5) 的热处理参数为：升、降温速度小于等于150℃/h， 加热温度760℃，保温时间2h。
从表1可以看出实施例1~17，焊接接头拉伸试验断裂位置在Super304H母材处，说明焊接接头焊缝的抗拉强度超过Super304H母材的抗拉强度，并且焊接接头焊缝具有较高的冲击韧性，因此焊接接头焊缝强度较高，并具有良好的抗冲击性能。
参见图1，焊接接头具有良好的外观，成形好，不存在咬边、错边、未焊透和表面裂纹的等外观缺陷，经过打磨后，焊缝与母材可以圆滑过渡。
参见图2，焊接接头拉伸试验断裂位置在Super304H母材处，说明焊接接头焊缝的抗拉强度超过Super304H母材的抗拉强度。
Claims (4)
1.一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接方法，其特征在于，包括下述步骤：
1)按照摩擦焊机的技术要求，分别安装好马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管，摩擦焊机夹具卡紧所述钢管，钢管不能产生晃动，马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的中心线保持在一条水平线上；
2)一级加压阶段，转速为1200-1800转/分，摩擦压力为25-75MPa，摩擦时间为4-6秒；
3)二级加压阶段，转速为1200-1800转/分，摩擦压力为100-200MPa，摩擦变形量为4-8mm；
4)顶锻阶段，顶锻压力为150-250MPa，顶锻时间为4-6秒；
5)马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的焊接接头焊后需进行局部热处理，消除残余应力。
2. 根据权利要求1所述的一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接方法，其特征在于，所述步骤5) 的热处理参数为：升、降温速度小于等于150℃/h，加热温度750±10℃，保温时间1-2h。
3.根据权利要求1所述的一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接方法，其特征在于，所述的马氏体耐热钢钢管的材料选自各种进口或者国产的T91钢和T92钢的任一种；奥氏体耐热钢钢管的材料选自各种进口或者国产的HR3C钢和Super304H钢的任一种；马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的尺寸，外径为30~120mm，厚度为5~20mm，钢管长度根据需要确定。
4. 根据权利要求1所述的一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接方法，其特征在于，所述马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的外径尺寸差小于等于较小钢管外径的10%，厚度尺寸差小于等于较小钢管厚度的5%，焊接前，钢管焊接面要保持清洁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410273641.4A CN104014928A (zh) | 2014-06-19 | 2014-06-19 | 一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢的焊接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410273641.4A CN104014928A (zh) | 2014-06-19 | 2014-06-19 | 一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢的焊接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN104014928A true CN104014928A (zh) | 2014-09-03 |
Family
ID=51432082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410273641.4A Pending CN104014928A (zh) | 2014-06-19 | 2014-06-19 | 一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢的焊接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN104014928A (zh) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104722890A (zh) * | 2015-03-19 | 2015-06-24 | 中国神华能源股份有限公司 | T91/t92和hr3c异种钢的焊接方法 |
| EP3064307A1 (en) * | 2015-03-05 | 2016-09-07 | Laborelec CVBA | System and method for linking by friction welding a first piece of steel to a second piece of steel with use of ni-based alloys adapter |
| CN108907446A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-30 | 山东大学 | 一种用于连接奥氏体合金钢和无磁钻铤的径向摩擦焊接工艺方法 |
| CN108907447A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-30 | 山东大学 | 高氮奥氏体不锈钢和无磁钻铤的轴向摩擦焊接工艺方法 |
| CN110666340A (zh) * | 2019-11-01 | 2020-01-10 | 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 | 一种铸造高温合金与马氏体不锈钢摩擦焊接方法 |
| CN112676737A (zh) * | 2021-01-11 | 2021-04-20 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 9Cr1MoV钢+碳锰低合金钢的异种钢焊接接头制造方法 |
| CN113369800A (zh) * | 2020-03-09 | 2021-09-10 | 天津大学 | 获得低活化铁素体/马氏体钢与tp347h奥氏体钢可靠接头的固相扩散连接的方法 |
| CN113770503A (zh) * | 2021-09-14 | 2021-12-10 | 西安特种设备检验检测院 | 一种异种合金焊接方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0535888A1 (en) * | 1991-09-28 | 1993-04-07 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing a friction - welded valve |
| JPH1034357A (ja) * | 1996-07-22 | 1998-02-10 | Fuji Oozx Inc | 丸棒状ワークの端面同士圧接後におけるばり除去方法 |
| EP1222990A1 (en) * | 2000-12-22 | 2002-07-17 | SCAGLIA S.p.A. | Method and machine for manufacturing metallic spools by means of friction welding |
| CN1451509A (zh) * | 2002-04-19 | 2003-10-29 | 富士乌兹克斯株式会社 | 摩擦焊接装置 |
| CN102205460A (zh) * | 2009-11-13 | 2011-10-05 | 陕西汉德车桥有限公司 | 重型汽车车桥铸钢桥壳中段与轴头的摩擦焊接工艺 |
-
2014
- 2014-06-19 CN CN201410273641.4A patent/CN104014928A/zh active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0535888A1 (en) * | 1991-09-28 | 1993-04-07 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing a friction - welded valve |
| JPH1034357A (ja) * | 1996-07-22 | 1998-02-10 | Fuji Oozx Inc | 丸棒状ワークの端面同士圧接後におけるばり除去方法 |
| EP1222990A1 (en) * | 2000-12-22 | 2002-07-17 | SCAGLIA S.p.A. | Method and machine for manufacturing metallic spools by means of friction welding |
| CN1451509A (zh) * | 2002-04-19 | 2003-10-29 | 富士乌兹克斯株式会社 | 摩擦焊接装置 |
| CN102205460A (zh) * | 2009-11-13 | 2011-10-05 | 陕西汉德车桥有限公司 | 重型汽车车桥铸钢桥壳中段与轴头的摩擦焊接工艺 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 中国机械工程学会焊接学会: "《焊接手册》", 30 January 2008, 机械工业出版社 * |
| 肖世航: "摩擦焊排气阀", 《新技术新工艺》 * |
| 谢文淼: "内燃机排气阀的摩擦焊", 《焊接》 * |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3064307A1 (en) * | 2015-03-05 | 2016-09-07 | Laborelec CVBA | System and method for linking by friction welding a first piece of steel to a second piece of steel with use of ni-based alloys adapter |
| WO2016139311A1 (en) * | 2015-03-05 | 2016-09-09 | Laborelec Cvba | System for and method of linking by friction welding a first piece of steel to a second piece of steel with use of ni-based alloys adapter |
| US11292078B2 (en) | 2015-03-05 | 2022-04-05 | Laborelec Cvba | System for and method of linking by friction welding a first piece of steel to a second piece of steel with use of Ni-based alloys adapter |
| CN104722890A (zh) * | 2015-03-19 | 2015-06-24 | 中国神华能源股份有限公司 | T91/t92和hr3c异种钢的焊接方法 |
| CN108907446A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-30 | 山东大学 | 一种用于连接奥氏体合金钢和无磁钻铤的径向摩擦焊接工艺方法 |
| CN108907447A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-30 | 山东大学 | 高氮奥氏体不锈钢和无磁钻铤的轴向摩擦焊接工艺方法 |
| CN110666340A (zh) * | 2019-11-01 | 2020-01-10 | 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 | 一种铸造高温合金与马氏体不锈钢摩擦焊接方法 |
| CN113369800A (zh) * | 2020-03-09 | 2021-09-10 | 天津大学 | 获得低活化铁素体/马氏体钢与tp347h奥氏体钢可靠接头的固相扩散连接的方法 |
| CN112676737A (zh) * | 2021-01-11 | 2021-04-20 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 9Cr1MoV钢+碳锰低合金钢的异种钢焊接接头制造方法 |
| CN112676737B (zh) * | 2021-01-11 | 2022-11-04 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 9Cr1MoV钢+碳锰低合金钢的异种钢焊接接头制造方法 |
| CN113770503A (zh) * | 2021-09-14 | 2021-12-10 | 西安特种设备检验检测院 | 一种异种合金焊接方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104014928A (zh) | 一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢的焊接方法 | |
| CN104014929A (zh) | 一种马氏体耐热钢和高温镍基合金的异种金属的焊接方法 | |
| CN100486749C (zh) | 异种钢10Cr9Mo1VNb与1Cr18Ni9的焊接方法 | |
| CN103801804B (zh) | 建筑用高性能结构钢q550gj的co2气体保护焊焊接工艺 | |
| CN103433636A (zh) | 压焊复合法制造双金属冶金复合管的方法 | |
| CN106735969A (zh) | 异种材料复合焊接方法 | |
| CN104842062A (zh) | 一种用于异种金属材料对接的搅拌摩擦焊方法 | |
| CN103061333A (zh) | 一种分体式螺旋地桩及其焊接方法 | |
| CN105312742A (zh) | 一种焊接工艺 | |
| CN108857042A (zh) | 一种提高金属焊缝性能的焊后调修方法 | |
| CN107552961A (zh) | 一种激光束焊接TiAl合金的方法 | |
| CN106001825A (zh) | 耐腐蚀高温合金管-管板连接方法及换热器 | |
| CN103894702B (zh) | 一种电机转子腹板裂纹焊接修复方法 | |
| CN107150161A (zh) | 一种t91钢焊接工艺 | |
| CN105290554B (zh) | 一种铌钨合金与不锈钢环形零件的真空钎焊工艺 | |
| CN103495794A (zh) | T23钢管和t91钢管的对焊方法 | |
| CN103481008B (zh) | 一种深孔焊补工艺 | |
| CN102284772B (zh) | 第三代核电汽轮机低压给水加热器壳体氩弧封底焊接方法 | |
| CN204094301U (zh) | 制冷设备中铜管与铝管焊接装置用焊接头 | |
| CN104070271A (zh) | 15Cr1Mo1V阀体与WB36配管异种钢焊接方法 | |
| CN105108283A (zh) | 一种异种钢板45钢与zg275-485钢的焊接方法 | |
| Huang et al. | Arc behavior and joints performance of CMT welding process in hyperbaric atmosphere | |
| CN112475554A (zh) | 一种700℃等级锅炉用异种时效强化合金管的焊接工艺 | |
| CN105033414A (zh) | 一种管道焊接工艺 | |
| CN111136366A (zh) | 一种用于高压无缝钢管的焊接工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20140903 |