CN103350204A - 密封环复合离心铸造的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了密封环复合离心铸造的方法,包括有以下操作步骤:1)按照被铸造密封环制作铸造模具,铸件的外表面、上表面、下表面铸造余量均为8—10mm,内表面铸造余量为18—26mm,在模具型腔内表面涂覆涂料,涂料是按以下重量比原料配制而成:50-55份锆英粉、2-4份土片状石墨粉、0.3-0.6份煤焦油、30-35份硅溶胶;本发明密封环外层具有良好的耐磨性和硬度,且外侧与中部、芯部,材料综合利用率提高了10%以上,同时使用寿命较静态铸造工艺提高了30%以上,金属补缩效果好,铸件外层组织致密。
Description
技术领域
本发明属于铸造技术领域,涉及一种密封环复合离心铸造的方法。
背景技术
离心铸造将液态金属浇入旋转的铸型里,在离心力作用下充型并凝固成铸件的铸造方法。离心铸造的特点是金属液在离心力作用下充型和凝固,金属补缩效果好,铸件外层组织致密,非金属夹杂物少,机械性能好;不用造型、制芯,节省了相关材料及设备投入。铸造空心铸件不需浇冒口,金属利用率可大大提高。因此对某些特定形状的铸件来说,离心铸造是一种节省材料、节省能耗、高效益的工艺。
在现实的铸件密封环制造过程中,存在关键工艺参数难以控制的问题,容易产生密封环的卷气和夹杂等缺陷,生产的铸件质量不稳定,芯部与工作层结合不良以及工作层厚度落差大等问题。
发明内容
本发明针对现有技术制造和使用过程中存在的不足,提供一种密封环复合离心铸造的方法,外层具有良好的耐磨性和硬度,且外侧与中部、芯部,材料综合利用率提高了10%以上,同时使用寿命较静态铸造工艺提高了30%以上,金属补缩效果好,铸件外层组织致密。
本发明的技术方案如下:
密封环复合离心铸造的方法,包括有以下操作步骤:
1)按照被铸造密封环制作铸造模具,铸件的外表面、上表面、下表面铸造余量均为8—10mm,内表面铸造余量为18—26mm,在模具型腔内表面涂覆涂料,涂料是按以下重量比原料配制而成:50-55份锆英粉、2-4份土片状石墨粉、0.3-0.6份煤焦油、30-35份硅溶胶;
2)先进行外层离心浇注,外层钢水熔炼以后,控制钢水中各元素的化学成分重量百分比应满足下述要求:C 0.21~0.30%、Mn 0.12~0.20%、Cr 0.06-0.12%、Si 0.15~0.25%、Mg 0.03-0.05%、P 0.014-0.025%、Ni 0.058~0.12%、钨 0.035~0.045%、V 0.12~0.14%、Sn 0.02-0.06%,余量Fe,钢水出炉温度为1500℃~1600℃,外层浇注温度为1400℃~1480℃,按照2Kg/秒的平均流量进行均速浇注,冷型内壁旋转线速度控制在24~30m/s;再进行中间层和芯部离心浇注,将如下重量份原料投入到中频炉中熔炼:1.2-2.0份的焦炭、2.5-4.0份的脱硫剂、0.4-0.6份的海绵铁、2.6-3.3份的镁锭、54-68份的废钢和12-15份的回炉料,钢水出炉温度为1550℃~1600℃,待外层内壁界面温度降到1320℃~1350℃时浇注中间层,钢水浇注温度为1500℃~1540℃,按照4Kg/秒的平均流量进行均速浇注,冷型旋转速度保持1350-1450r/min,待中间层厚度达到90~110mm后,向铸型内部充芯获得密封环复合离心铸坯;
3)密封环复合离心铸坯进行热处理步骤:将密封环复合离心铸坯加热到650-700℃,保持4-5小时,再在45-55分钟内升温至850-900℃,用淬火油进行淬火冷却,再将淬火后的密封环在450-500℃下进行回火45-55分钟,再从回火炉中取出放入300-350℃的回火油中随油缓冷;
4)将热处理后的密封环进行车削加工,选择车床车削密封环内、外径以及长度达到设计尺寸,获得成品密封环;
5)成品密封环表面低温磷化处理:在60-70℃的温度下进行,磷酸盐溶液的游离酸度于总酸度的比值为1∶10-12,处理时间为9-12分钟;
6)成品密封环表面渗碳处理:对成品密封环进行渗碳处理,将渗碳剂送入渗碳炉内,在1100~1150 ℃温度范围内渗碳处理50~120min。
所述的成品密封环表面渗碳处理:对成品密封环进行渗碳处理,将渗碳剂送入渗碳炉内,在1120℃温度范围内渗碳处理80min。
与现有技术相比,本发明采用多层离心复合浇注工艺,在离心力的作用下分别浇注外层、中间层和芯部,这样可使外层具有更高的耐磨性,芯部具有更高的强韧性,经过适当的热处理获得芯部强度和韧性高、工作层硬度和耐磨性好的复合密封环成品,即通过差温热处理使密封环的综合性能得到进一步提高,从根本上解决了现有密封环制造和使用中存在的问题,本发明制造的复合密封环与静态铸造密封环相比,使用寿命提高了25%以上。
本发明方法制造的复合铸钢支承辊技术性能指标如下:
密封环内壁硬度大于65HSD、密封环外壁硬度大于36HSD、硬度不均匀性小于2HSD、密封环抗拉强度大于1000Mpa、屈服强度大于680Mpa、辊颈抗拉强度大于650Mpa,超声波探伤距密封环表面140mm深度内不存在大于当量直径2mm的缺陷。
具体实施方式
密封环复合离心铸造的方法,包括有以下操作步骤:
1)按照被铸造密封环制作铸造模具,铸件的外表面、上表面、下表面铸造余量均为8—10mm,内表面铸造余量为18—26mm,在模具型腔内表面涂覆涂料,涂料是按以下重量比原料配制而成:50-55份锆英粉、2-4份土片状石墨粉、0.3-0.6份煤焦油、30-35份硅溶胶;
2)先进行外层离心浇注,外层钢水熔炼以后,控制钢水中各元素的化学成分重量百分比应满足下述要求:C 0.21~0.30%、Mn 0.12~0.20%、Cr 0.06-0.12%、Si 0.15~0.25%、Mg 0.03-0.05%、P 0.014-0.025%、Ni 0.058~0.12%、钨 0.035~0.045%、V 0.12~0.14%、Sn 0.02-0.06%,余量Fe,钢水出炉温度为1500℃~1600℃,外层浇注温度为1400℃~1480℃,按照2Kg/秒的平均流量进行均速浇注,冷型内壁旋转线速度控制在24~30m/s;再进行中间层和芯部离心浇注,将如下重量份原料投入到中频炉中熔炼:1.2-2.0份的焦炭、2.5-4.0份的脱硫剂、0.4-0.6份的海绵铁、2.6-3.3份的镁锭、54-68份的废钢和12-15份的回炉料,钢水出炉温度为1550℃~1600℃,待外层内壁界面温度降到1320℃~1350℃时浇注中间层,钢水浇注温度为1500℃~1540℃,按照4Kg/秒的平均流量进行均速浇注,冷型旋转速度保持1350-1450r/min,待中间层厚度达到90~110mm后,向铸型内部充芯获得密封环复合离心铸坯;
3)密封环复合离心铸坯进行热处理步骤:将密封环复合离心铸坯加热到650-700℃,保持4-5小时,再在45-55分钟内升温至850-900℃,用淬火油进行淬火冷却,再将淬火后的密封环在450-500℃下进行回火45-55分钟,再从回火炉中取出放入300-350℃的回火油中随油缓冷;
4)将热处理后的密封环进行车削加工,选择车床车削密封环内、外径以及长度达到设计尺寸,获得成品密封环;
5)成品密封环表面低温磷化处理:在60-70℃的温度下进行,磷酸盐溶液的游离酸度于总酸度的比值为1∶10-12,处理时间为9-12分钟;
6)成品密封环表面渗碳处理:对成品密封环进行渗碳处理,将渗碳剂送入渗碳炉内,在1120℃温度范围内渗碳处理80min。
Claims (2)
1.密封环复合离心铸造的方法,其特征在于:包括有以下操作步骤:
1)按照被铸造密封环制作铸造模具,铸件的外表面、上表面、下表面铸造余量均为8—10mm,内表面铸造余量为18—26mm,在模具型腔内表面涂覆涂料,涂料是按以下重量比原料配制而成:50-55份锆英粉、2-4份土片状石墨粉、0.3-0.6份煤焦油、30-35份硅溶胶;
2)先进行外层离心浇注,外层钢水熔炼以后,控制钢水中各元素的化学成分重量百分比应满足下述要求:C 0.21~0.30%、Mn 0.12~0.20%、Cr 0.06-0.12%、Si 0.15~0.25%、Mg 0.03-0.05%、P 0.014-0.025%、Ni 0.058~0.12%、钨 0.035~0.045%、V 0.12~0.14%、Sn 0.02-0.06%,余量Fe,钢水出炉温度为1500℃~1600℃,外层浇注温度为1400℃~1480℃,按照2Kg/秒的平均流量进行均速浇注,冷型内壁旋转线速度控制在24~30m/s;再进行中间层和芯部离心浇注,将如下重量份原料投入到中频炉中熔炼:1.2-2.0份的焦炭、2.5-4.0份的脱硫剂、0.4-0.6份的海绵铁、2.6-3.3份的镁锭、54-68份的废钢和12-15份的回炉料,钢水出炉温度为1550℃~1600℃,待外层内壁界面温度降到1320℃~1350℃时浇注中间层,钢水浇注温度为1500℃~1540℃,按照4Kg/秒的平均流量进行均速浇注,冷型旋转速度保持1350-1450r/min,待中间层厚度达到90~110mm后,向铸型内部充芯获得密封环复合离心铸坯;
3)密封环复合离心铸坯进行热处理步骤:将密封环复合离心铸坯加热到650-700℃,保持4-5小时,再在45-55分钟内升温至850-900℃,用淬火油进行淬火冷却,再将淬火后的密封环在450-500℃下进行回火45-55分钟,再从回火炉中取出放入300-350℃的回火油中随油缓冷;
4)将热处理后的密封环进行车削加工,选择车床车削密封环内、外径以及长度达到设计尺寸,获得成品密封环;
5)成品密封环表面低温磷化处理:在60-70℃的温度下进行,磷酸盐溶液的游离酸度于总酸度的比值为1∶10-12,处理时间为9-12分钟;
6)成品密封环表面渗碳处理:对成品密封环进行渗碳处理,将渗碳剂送入渗碳炉内,在1100~1150 ℃温度范围内渗碳处理50~120min。
2.根据权利要求1所述的密封环复合离心铸造的方法,其特征在于:所述的成品密封环表面渗碳处理:对成品密封环进行渗碳处理,将渗碳剂送入渗碳炉内,在1120℃温度范围内渗碳处理80min。
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---|---|
CN (1) | CN103350204A (zh) |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103706742A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-09 | 马鞍山市华科实业有限公司 | 一种汽车摇臂的加工方法 |
CN103934427A (zh) * | 2014-04-18 | 2014-07-23 | 辽宁永达有色铸造有限公司 | 一种非对称环状高铅青铜铸件的离心铸造方法 |
CN104108011A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-22 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 环规的制造方法 |
CN104108010A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-22 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种环规的加工工艺 |
CN104117825A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-29 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 采用GCr15为基材的环规制造方法 |
CN104117829A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-29 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 采用GCr15为基材的便于使用的环规制造方法 |
CN104117828A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-29 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种GCr15环规的加工工艺 |
CN104128755A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-11-05 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种便于机械加工的GCr15环规加工工艺 |
CN104128758A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-11-05 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 便于机械加工的以GCr15为基材的环规制造方法 |
CN104128756A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-11-05 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种便于使用的环规的加工工艺 |
CN104128760A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-11-05 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种便于使用的GCr15环规加工工艺 |
CN104227340A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-12-24 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种便于机械加工和使用的GCr15环规加工工艺 |
CN105296889A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-03 | 合肥海源机械有限公司 | 汽车变速箱合金齿轮轴制造方法 |
CN107324787A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-07 | 马鞍山市兴隆铸造有限公司 | 一种渗碳沉积制备高强度硅基陶瓷型芯的方法 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3881878A (en) * | 1973-03-30 | 1975-05-06 | Hitachi Metals Ltd | Large-sized and large thickness composite sleeves |
JPS60221167A (ja) * | 1984-04-16 | 1985-11-05 | Kubota Ltd | 二段鋳造による断熱複合管の製造法 |
CN1404945A (zh) * | 2002-11-07 | 2003-03-26 | 复旦大学 | 三元复合钢管的制备方法 |
CN101338704A (zh) * | 2008-08-27 | 2009-01-07 | 重庆大学 | 内层颗粒增强缸套及其制造方法 |
CN101530907A (zh) * | 2009-02-17 | 2009-09-16 | 新兴铸管股份有限公司 | 锅炉用双金属无缝钢管的复合管坯及其生产方法 |
CN102228975A (zh) * | 2011-06-08 | 2011-11-02 | 河北五维航电科技有限公司 | 一种制造管类或环类耐磨耐热耐蚀钴基铸造合金的方法 |
CN102506060A (zh) * | 2011-11-11 | 2012-06-20 | 沈阳创达技术交易市场有限公司 | 一种陶瓷滚子轴承的加工工艺 |
CN102847905A (zh) * | 2012-09-14 | 2013-01-02 | 西安航空动力股份有限公司 | 一种不锈钢密封环离心铸造方法 |
CN102950269A (zh) * | 2012-11-28 | 2013-03-06 | 江苏共昌轧辊股份有限公司 | 一种立式离心复合铸钢支承辊的制造方法 |
-
2013
- 2013-06-07 CN CN2013102249442A patent/CN103350204A/zh active Pending
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3881878A (en) * | 1973-03-30 | 1975-05-06 | Hitachi Metals Ltd | Large-sized and large thickness composite sleeves |
JPS60221167A (ja) * | 1984-04-16 | 1985-11-05 | Kubota Ltd | 二段鋳造による断熱複合管の製造法 |
CN1404945A (zh) * | 2002-11-07 | 2003-03-26 | 复旦大学 | 三元复合钢管的制备方法 |
CN101338704A (zh) * | 2008-08-27 | 2009-01-07 | 重庆大学 | 内层颗粒增强缸套及其制造方法 |
CN101530907A (zh) * | 2009-02-17 | 2009-09-16 | 新兴铸管股份有限公司 | 锅炉用双金属无缝钢管的复合管坯及其生产方法 |
CN102228975A (zh) * | 2011-06-08 | 2011-11-02 | 河北五维航电科技有限公司 | 一种制造管类或环类耐磨耐热耐蚀钴基铸造合金的方法 |
CN102506060A (zh) * | 2011-11-11 | 2012-06-20 | 沈阳创达技术交易市场有限公司 | 一种陶瓷滚子轴承的加工工艺 |
CN102847905A (zh) * | 2012-09-14 | 2013-01-02 | 西安航空动力股份有限公司 | 一种不锈钢密封环离心铸造方法 |
CN102950269A (zh) * | 2012-11-28 | 2013-03-06 | 江苏共昌轧辊股份有限公司 | 一种立式离心复合铸钢支承辊的制造方法 |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103706742A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-09 | 马鞍山市华科实业有限公司 | 一种汽车摇臂的加工方法 |
CN103706742B (zh) * | 2013-12-11 | 2016-03-09 | 马鞍山市华科实业有限公司 | 一种汽车摇臂的加工方法 |
CN103934427A (zh) * | 2014-04-18 | 2014-07-23 | 辽宁永达有色铸造有限公司 | 一种非对称环状高铅青铜铸件的离心铸造方法 |
CN103934427B (zh) * | 2014-04-18 | 2016-08-24 | 辽宁永达有色铸造有限公司 | 一种非对称环状高铅青铜铸件的离心铸造方法 |
CN104128758A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-11-05 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 便于机械加工的以GCr15为基材的环规制造方法 |
CN104117829A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-29 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 采用GCr15为基材的便于使用的环规制造方法 |
CN104117828A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-29 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种GCr15环规的加工工艺 |
CN104128755A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-11-05 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种便于机械加工的GCr15环规加工工艺 |
CN104117825A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-29 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 采用GCr15为基材的环规制造方法 |
CN104128756A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-11-05 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种便于使用的环规的加工工艺 |
CN104128760A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-11-05 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种便于使用的GCr15环规加工工艺 |
CN104227340A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-12-24 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种便于机械加工和使用的GCr15环规加工工艺 |
CN104108010A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-22 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 一种环规的加工工艺 |
CN104108011A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-22 | 成都亨通兆业精密机械有限公司 | 环规的制造方法 |
CN105296889A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-03 | 合肥海源机械有限公司 | 汽车变速箱合金齿轮轴制造方法 |
CN107324787A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-07 | 马鞍山市兴隆铸造有限公司 | 一种渗碳沉积制备高强度硅基陶瓷型芯的方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20131016 |