CN103343292B - 一种大型炸药件压制模具的生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种大型炸药件压制模具的生产方法。所述生产方法包括：冶炼钢水，制得成分为：0.45%～0.48%的C、0.15%～0.30%的Si、0.65%～0.85%的Mn、1.00%～1.10%的Cr、0.50%～0.65%的Ni、0.95%～1.10%的Mo、0.08%～0.15%的V、不大于0.003%的S、不大于0.005%的P、不大于0.15%的Cu、不大于0.15%的W、余量的铁和不可避免的杂质的钢锭；在钢锭温度不低于850℃的条件下，进行镦粗和拔长处理3次以上；将钢锭锻造为内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯；进行正火处理和调质处理；然后，经精加工成型，得到尺寸相互匹配的内模套、外模套、底座和冲头。本发明的优点包括：能够制得具有良好力学性能且冲头规格在Φ450mm与Φ540mm之间的大型炸药件压制模具。
Description
技术领域
本发明涉及金属模具的制造技术领域，更具体地讲，涉及一种制造大型炸药件压制模具的方法。
背景技术
炸药件压制模具是用来压制炸药产品的必备工装。炸药件压制模具由尺寸相互匹配的内模套、外模套、底座和冲头组成，其规格通常以冲头的直径来表示，也就是说，通常，对于炸药件压制模具而言，当组成其的冲头的直径确定的话，则其内模套、外模套和底座的尺寸也就可以确定。大型炸药件压制模的特点是：尺寸大；使用压力高(工作压力最大可达200MPa)，属于超高压容器范畴；为保证生产安全，对材料要求非常严，一般采用超高强度钢(σs≥1400Mpa)制造才能满足使用要求，18Ni系列的二次硬化马氏体不锈钢可满足要求，但材料成本非常高。
目前，通常的炸药件压制模的规格基本不大于Φ382mm。由于目前炸药产品规格扩大，原来的压制模具已不能满足生产要求。然而，由于大型炸药件压制模具截面积大幅度增加，欲使锻件性能达到上述要求，材料的纯净度、锻造工艺以及后续热处理要求极其严格。因此，生产大型炸药件压制模具(例如，冲头规格在大于Φ450mm或者大于Φ500mm的大型炸药件压制模具)并使其力学性能指标满足要求，存在很大的难度。
发明内容
针对现有技术存在的上述不足，本发明的目的之一在于提供一种能够生产各项力学性能符合要求的大型炸药件压制模具(例如，冲头规格在Φ450mm与Φ540mm之间)的方法。
本发明提供了一种大型炸药件压制模具的生产方法。所述大型炸药件压制模具由尺寸相互匹配的内模套、外模套、底座和冲头组成。所述生产方法包括以下步骤：冶炼钢水，制得目标钢锭，所述目标钢锭的成分按重量百分比计为：0.45%～0.48%的C、0.15%～0.30%的Si、0.65%～0.85%的Mn、1.00%～1.10%的Cr、0.50%～0.65%的Ni、0.95%～1.10%的Mo、0.08%～0.15%的V、不大于0.003%的S、不大于0.005%的P、不大于0.15%的Cu、不大于0.15%的W、余量的铁和不可避免的杂质；在所述目标钢锭温度不低于850℃的条件下，进行镦粗和拔长处理3次以上，并且每次镦粗后钢锭高度不大于镦粗前目标钢锭高度的1/2；将四支经过镦粗和拔长处理而得到的钢锭分别锻造为内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯，其中，所述内模套毛坯和外模套毛坯在锻造时一火成型；分别对所述内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯进行正火处理和调质处理；然后，对所述内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯进行精加工成型，以得到尺寸相互匹配的内模套、外模套、底座和冲头，并且所述冲头的直径尺寸在Φ450mm～Φ540mm之间。
其中，所述内模套和外模套的正火处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热模套至890℃～910℃，保温，然后空冷至200℃以下，所述内模套和外模套的调质处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热模套至885℃～895℃，保温，然后油冷至350℃以下，接着，以不高于80℃/h的升温速度加热模套至545℃～555℃，保温，然后油冷至350℃以下，接下来，以不高于80℃/h的升温速度加热模套至515℃～525℃，保温，然后空冷至室温；所述底座或冲头的正火处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热底座或冲头至670℃～690℃，保温，然后以不高于100℃/h的升温速度加热底座或冲头至890℃～910℃，保温，然后空冷至200℃以下，所述底座或冲头的调质处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热底座或冲头至670℃～690℃，保温，然后以不高于100℃/h的升温速度加热底座或冲头至895℃～905℃，保温，然后油冷至200℃～250℃，接着，以不高于80℃/h的升温速度加热底座或冲头至545℃～555℃，保温，然后油冷至350℃以下，接下来，以不高于80℃/h的升温速度加热底座或冲头至515℃～525℃，保温，然后空冷至室温。
在本发明的一个示例性实施例中，所述目标钢锭采用真空感应冶炼与真空自耗冶炼相结合的方式制得。
在本发明的一个示例性实施例中，所述形成冲头毛坯的步骤还包括对将要形成冲头毛坯的目标钢锭进行摔圆处理，并且其摔圆变形量不小于30%。
与现有技术相比，本发明的方法的有益效果包括：能够制得具有良好力学性能(例如，Rp0.2不小于1400MPa、Rm不小于1550MPa、Z(%)不小于38%、硬度HRC不小于43)且冲头规格在Φ450mm与Φ540mm之间的大型炸药件压制模具。
附图说明
通过下面结合附图进行的描述，本发明的上述和其他目的和特点将会变得更加清楚，其中：
图1示出了根据本发明的一个示例性实施例的方法对锻造前目标钢锭的加热曲线；
图2示出了根据本发明的一个示例性实施例的方法对内模套和外模套的正火处理曲线；
图3示出了根据本发明的一个示例性实施例的方法对底座的正火处理曲线；
图4示出了根据本发明的一个示例性实施例的方法对Φ450mm冲头的正火处理曲线；
图5示出了根据本发明的另一个示例性实施例的方法对Φ540mm冲头的正火处理曲线；
图6示出了根据本发明的一个示例性实施例的方法对模套的调质处理曲线；
图7示出了根据本发明的一个示例性实施例的方法对底座的调质处理曲线；
图8示出了根据本发明的一个示例性实施例的方法对Φ450mm冲头的调质处理曲线；
图9示出了根据本发明的另一个示例性实施例的方法对Φ540mm冲头的调质处理曲线。
具体实施方式
在下文中，将结合示例性实施例来详细说明本发明的大型炸药件压制模具生产方法。
根据本发明的大型炸药件压制模具的生产方法包括以下步骤：
(1)冶炼优质钢锭，所述钢锭的成分按重量百分比计为：0.45%～0.48%的C、0.15%～0.30%的Si、0.65%～0.85%的Mn、1.00%～1.10%的Cr、0.50%～0.65%的Ni、0.95%～1.10%的Mo、0.08%～0.15%的V、不大于0.003%的S、不大于0.005%的P、不大于0.15%的Cu、不大于0.15%的W、余量的铁和不可避免的杂质。
(2)在所述目标钢锭温度不低于850℃的条件下，进行镦粗和拔长处理(简称镦拔处理)3次以上，并且每次镦粗后钢锭高度不大于镦粗前目标钢锭高度的1/2。
(3)将四支经过镦粗和拔长处理而得到的钢锭分别锻造为内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯，其中，所述内模套毛坯和外模套毛坯在锻造时一火成型。
(4)分别对锻造得到的内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯进行正火处理和调质处理。
其中，所述内模套和外模套的正火处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热模套至890℃～910℃，保温，优选地，保温时间不小于1h，然后空冷至200℃以下，所述内模套和外模套的调质处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热模套至885℃～895℃，保温，优选地，保温时间不小于1h，然后油冷至350℃以下，接着，以不高于80℃/h的升温速度加热模套至545℃～555℃，保温，优选地，保温时间不小于4h，然后油冷至350℃以下，接下来，以不高于80℃/h的升温速度加热模套至515℃～525℃，保温，优选地，保温时间不小于4h，然后空冷至室温。
所述底座的正火处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热底座至670℃～690℃，保温，优选地，保温时间不小于1h，然后以不高于100℃/h的升温速度加热底座至890℃～910℃，保温，优选地，保温时间不小于1.75h，然后空冷至200℃以下，所述底座的调质处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热底座至670℃～690℃，保温，优选地，保温时间不小于1h，然后以不高于100℃/h的升温速度加热底座至895℃～905℃，保温，优选地，保温时间不小于2h，然后油冷至200℃～250℃，接着，以不高于80℃/h的升温速度加热底座至545℃～555℃，保温，优选地，保温时间不小于6h，然后油冷至350℃以下，接下来，以不高于80℃/h的升温速度加热底座至515℃～525℃，保温，优选地，保温时间不小于4h，然后空冷至室温。
所述冲头的正火处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热冲头至670℃～690℃，保温，优选地，保温时间不小于2h，然后以不高于100℃/h的升温速度加热冲头至890℃～910℃，保温，优选地，保温时间不小于5h，然后空冷至200℃以下，所述冲头的调质处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热冲头至670℃～690℃，保温，优选地，保温时间不小于2h，然后以不高于100℃/h的升温速度加热冲头至895℃～905℃，保温，优选地，保温时间不小于5h，然后油冷至200℃～250℃，接着，以不高于80℃/h的升温速度加热冲头至545℃～555℃，保温，优选地，保温时间不小于20h，然后油冷至350℃以下，接下来，以不高于80℃/h的升温速度加热冲头至515℃～525℃，保温，优选地，保温时间不小于10h，然后空冷至室温。
在本发明的正火处理和调质处理中，各个阶段的保温时间可以根据相关部件的尺寸而定，以能够使待处理部件充分并均匀受热为目的。
(5)最后，对内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯进行精加工成型，以得到尺寸相互匹配的内模套、外模套、底座和冲头，并且将冲头的直径尺寸控制为Φ450mm～Φ540mm之间。这里，为了便于处理，内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯的相应尺寸可以分别略大于最终车削得到的内模套、外模套、底座和冲头的相应尺寸(例如，直径可略大于30～60mm)。
本发明的方法通过控制钢锭成分、锻造参数和热处理参数能够制得强度满足使用要求且冲头规格在Φ450mm与Φ540mm之间的大型炸药件压制模具。并且，本发明的方法得到大型炸药件压制模具具有很高的纯净度，低杂质低气体含量。
优选地，所述目标钢锭采用真空感应冶炼与真空自耗冶炼相结合的方式制得，保证钢材的纯净度。
在本发明的一个示例性实施例中，本发明的制造大型炸药件压制模具的方法也可采用以下工艺流程来实现。
真空感应→真空自耗→退火→车光→成分检验→锻造→退火→90方检验→车光→超声波探伤→表面渗透探伤→取样→本体试样检验→热处理厂工艺试验→预检→调质前超声波探伤→表面渗透探伤→外观检查→缺陷修磨→正火预处理→硬度检测→调质处理→硬度检测→试样送检。
其中，模套和底座可以采用2000吨快锻锻造，冲头可以采用4500吨快锻锻造。模套和底座采用2000吨快锻是由于其工艺较冲头锻造繁琐且其本身的锻造比亦较大，需要用中等吨位的快锻机锻造，可精细化操作，对部件的尺寸控制较4500吨快锻要好。冲头形状简单，且其截面较大，需要大吨位的快锻机充分破碎心部铸态组织，保证材料的力学性能。
锻造采用在不低于850℃的条件下，对目标钢锭进行镦拔处理，并且镦粗后钢锭高度不大于镦粗前钢锭高度的1/2，并且每支钢锭保证至少三墩三拔。例如，在锻造过程中，镦粗和拔长处理可以反复进行三次(简称为3镦3拔)。所有锻件下料前钢锭必须经过3镦3拔，以保证钢锭中心部位的铸态组织充分破碎。图1示出了根据本发明的一个示例性实施例的方法对锻造前目标钢锭的加热曲线。如图1所示，在锻造前，可以采用如图1所述的加热曲线加热目标钢锭。
冲头体锻件可以使用摔具生产，3镦3拔后的再烧温度可以为1100℃，摔圆变形量要求≥30%。坯料→摔圆要求1火成材。高温3镦3拔后已充分破碎铸态组织且有效焊合钢锭中的间隙，将镦拔后的，采用中低温锻造工艺，使材料的晶粒细化。中间坯使用摔具摔圆，使中间坯直线度较好，尺寸均匀，且一定的变形量可减少后续锻造压力。
优选地，3镦3拔处理通过1火完成，如需回炉，那么再烧时间≥1.5小时。镦拔后期如果表面温度低于终缎温度850℃，应及时回炉再烧，保证钢锭内外温度较均匀，以免产生热应力，造成开裂，影响锻造过程。
下料顺序：补缩端→试样→环件坯料→饼件坯料→摔圆坯料，环件和饼件坯料的回炉再烧温度1100℃，回炉再烧时间≥1.5小时。
试样包括90方和中间坯试样，中间坯试样尺寸Φ350～400×55mm×1块(每支钢锭)，90方尺寸90mm×90mm×125mm×2块，90mm×90mm×200mm×1块(每支钢锭)。90方和中间坯试样都属于过程控制，为后续热处理提供工艺试验试样。
由于钢锭重量限制，四支钢锭在生产模具部件需要综合考虑，每支钢锭锻制不同部位的部件。
此外，在调质处理中的油冷步骤可以采用淬火油(20～23#机油)作为淬火介质，优选地，淬火油的水分含量应≤0.03%。
下面结合具体示例来描述本发明的示例性实施例。
采用真空感应冶炼与真空自耗冶炼相结合的方式制得示例1至4的目标钢锭，其成分如表1所示。
表1示例1至4的目标钢锭的化学成分(wt%)
然后，在不低于850℃的条件下，对示例1至4所示成分的目标钢锭均进行3次镦粗和拔长处理，并且每次镦粗后钢锭高度为镦粗前钢锭高度的1/2。
将2支示例1成分的目标钢锭分别锻造为直径尺寸为Φ580mm的1#冲头毛坯和直径尺寸为Φ500mm的2#冲头毛坯。接下来，对示例1成分的1#和2#冲头毛坯分别按照图4和图5的方式进行正火处理，然后分别按照图7至图8的方式进行调质处理。最后，对1#冲头毛坯进行精加工成型精加工成型，得到直径尺寸为Φ540mm的1#冲头；对2#冲头毛坯进行精加工成型，得到直径尺寸为Φ450mm的2#冲头。
将3支示例2成分的目标钢锭分别锻造为与1#冲头毛坯尺寸相互匹配的1#内模套毛坯、1#外模套毛坯和1#底座毛坯；接下来，对示例2成分的1#内模套毛坯和1#外模套毛坯按照图2的方式进行正火处理，然后按照图6的方式进行调质处理，并且，对1#底座毛坯按照图3的方式进行正火处理，然后按照图7的方式进行调质处理；最终，经过精加工成型精加工成型，得到尺寸与1#冲头匹配的1#内模套、1#外模套和1#底座。
将2支示例2成分的目标钢锭分别锻造为与1#冲头毛坯尺寸相互匹配的1#内模套毛坯和1#外模套毛坯；接下来，对示例2成分的1#内模套毛坯和1#外模套毛坯按照图2的方式进行正火处理，然后按照图6的方式进行调质处理；最终，经过精加工成型，得到尺寸与1#冲头匹配的1#内模套和1#外模套。
将2支示例3成分的目标钢锭分别锻造为与1#冲头毛坯尺寸相互匹配的1#内模套毛坯和1#外模套毛坯；接下来，对示例3成分的1#内模套毛坯和1#外模套毛坯按照图2的方式进行正火处理，然后按照图6的方式进行调质处理；最终，经过精加工成型精加工成型，得到尺寸与1#冲头匹配的1#内模套和1#外模套。
将2支示例4成分的目标钢锭分别锻造为与1#冲头毛坯尺寸相互匹配的1#底座毛坯和与2#冲头毛坯尺寸相互匹配的2#底座毛坯；接下来，对示例4成分的1#底座毛坯和2#底座毛坯按照图3的方式进行正火处理，然后按照图7的方式进行调质处理；最终，经过精加工成型，得到尺寸与1#冲头匹配的1#底座以及尺寸与2#冲头匹配的2#底座。
1#冲头、1#内模套、1#外模套和1#底座组成1#大型炸药件压制模具。2#冲头、2#内模套、2#外模套和2#底座组成2#大型炸药件压制模具。
表2示出了1#大型炸药件压制模具和2#大型炸药件压制模具的各部分的力学性能参数。
表21#和2#大型炸药件压制模具的各部分的力学性能
| 名称 | Rp0.2(MPa) | Rm(MPa) | A(%) | Z(%) | HRC | KU2(J) |
| 1#冲头 | 1491 | 1664 | 11.0 | 40.0 | 49.0 | 31.0 |
| 2#冲头 | 1500 | 1674 | 13.0 | 43.0 | 48.5 | 30.0 |
| 1#外模套 | 1509 | 1660 | 10.5 | 42.0 | 48.5 | 31.0 |
| 1#内模套 | 1496 | 1661 | 14.0 | 47.0 | 49.0 | 36.0 |
| 2#外模套 | 1461 | 1601 | 13.0 | 47.0 | 48.0 | 35.0 |
| 2#内模套 | 1411 | 1567 | 12.5 | 51.0 | 48.5 | 42.0 |
| 1#底座 | 1412 | 1590 | 12 | 46 | 45.5 | 31 |
| 2#底座 | 1409 | 1587 | 13 | 46 | 46.5 | 35 |
尽管上面已经结合附图和示例性实施例描述了本发明，但是本领域普通技术人员应该清楚，在不脱离权利要求的精神和范围的情况下，可以对上述实施例进行各种修改。
Claims (3)
1.一种大型炸药件压制模具的生产方法，所述大型炸药件压制模具由尺寸相互匹配的内模套、外模套、底座和冲头组成，其特征在于，所述生产方法包括以下步骤：
冶炼钢水，制得目标钢锭，所述目标钢锭的成分按重量百分比计为：0.45％～0.48％的C、0.15％～0.30％的Si、0.65％～0.85％的Mn、1.00％～1.10％的Cr、0.50％～0.65％的Ni、0.95％～1.10％的Mo、0.08％～0.15％的V、不大于0.003％的S、不大于0.005％的P、不大于0.15％的Cu、不大于0.15％的W、余量的铁和不可避免的杂质；
在所述目标钢锭温度不低于850℃的条件下，进行镦粗和拔长处理3次以上，并且每次镦粗后钢锭高度不大于镦粗前目标钢锭高度的1/2；
将四支经过镦粗和拔长处理而得到的钢锭分别锻造为内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯，其中，所述内内模套毛坯和外模套毛坯在锻造时一火成型；
分别对所述内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯进行正火处理和调质处理；
然后，对所述内模套毛坯、外模套毛坯、底座毛坯和冲头毛坯进行精加工成型，以得到尺寸相互匹配的内模套、外模套、底座和冲头，并且所述冲头的直径尺寸在Φ450mm～Φ540mm之间，
其中，所述内模套和外模套的正火处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热模套至890℃～910℃，保温，然后空冷至200℃以下，所述内模套和外模套的调质处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热模套至885℃～895℃，保温，然后油冷至350℃以下，接着，以不高于80℃/h的升温速度加热模套至545℃～555℃，保温，然后油冷至350℃以下，接下来，以不高于80℃/h的升温速度加热模套至515℃～525℃，保温，然后空冷至室温；
所述底座或冲头的正火处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热底座或冲头至670℃～690℃，保温，然后以不高于100℃/h的升温速度加热底座或冲头至890℃～910℃，保温，然后空冷至200℃以下，所述底座或冲头的调质处理为：以不高于80℃/h的升温速度加热底座或冲头至670℃～690℃，保温，然后以不高于100℃/h的升温速度加热底座或冲头至895℃～905℃，保温，然后油冷至200℃～250℃，接着，以不高于80℃/h的升温速度加热底座或冲头至545℃～555℃，保温，然后油冷至350℃以下，接下来，以不高于80℃/h的升温速度加热底座或冲头至515℃～525℃，保温，然后空冷至室温。
2.根据权利要求1所述的大型炸药件压制模具的生产方法，其特征在于，所述目标钢锭采用真空感应冶炼与真空自耗冶炼相结合的方式制得。
3.根据权利要求1所述的大型炸药件压制模具的生产方法，其特征在于，所述将经过镦粗和拔长处理而得到的钢锭锻造为冲头毛坯的步骤还包括对将要形成冲头毛坯的目标钢锭进行摔圆处理，并且其摔圆变形量不小于30％。
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Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102350476A (zh) * | 2011-08-04 | 2012-02-15 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种高碳高铬冷作模具钢大型饼类锻件的制造方法 |
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| C06 | Publication | ||
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |