CN102703610A - 利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法及设备 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法及设备,具体步骤如下:①在一次加热之前,蒸发末效汁汽和蔗汁先通过收集器(1),通过热交换,将大部分蔗汁加热到40~55℃,达到一次加热的要求,从收集器(1)底部排出,流入蔗汁箱(5)为下一级加热做准备;含少量蔗汁的不凝性气体从收集器(1)顶部排出,进入立式捕汁器(2);②不凝性气体先后通过立式捕汁器(2)和卧式捕汁器(3)进行气液分离,液体从立式捕汁器(2)和卧式捕汁器(3)底部流入蔗汁箱(5),气体从卧式捕汁器(3)排出,进入冷凝器(4),冷凝后的尾水经处理后循环使用。本发明为回收及利用蒸发末效汁汽的低品位热能,效益显著,并且达到节能降耗的效果。
Description
技术领域
本发明涉及一种利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法。
背景技术
废热泛指无回收设备而直接或间接排放的热能。在糖厂中,直接排放的有蒸汽锅炉的烟道气体排放;间接排放主要以操作单元及系统需求,用热交换方式间接移走流程内热能以满足后续流程所需,如蒸发和煮糖的汽凝水、蒸发和煮糖的汁汽、硫磺燃烧热等。糖厂最大的热损耗是蒸发和煮糖汁汽带走的热量,如何回收及利用这些低品位热能,是糖厂节能降耗和保护环境的重要课题。
发明内容
本发明是针对上述领域中的不足,提供了一种有效回收利用蒸发末效汁汽余热的方法,生产使用中采用该方法可达到节能降耗的效果。
为实现上述目的,本发明是通过以下技术方案实现的:
本发明方法应用在糖厂的制炼车间,制炼车间处理蔗汁的基本工艺流程为:从压榨车间过来蔗汁先后经过一次加热、硫熏中和、二次加热、沉降、过滤、三次加热和五效真空蒸发,最后制得白砂糖。
一种利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法,是利用蒸发末效汁汽作为热能介质,加热经压榨车间过来的蔗汁,将蔗汁温度提升到一次加热的要求,具体步骤如下:
① 在一次加热之前,蒸发末效汁汽和蔗汁先通过收集器,通过热交换,将大部分蔗汁加热到40~55℃,达到一次加热的要求,从收集器底部排出,流入蔗汁箱为下一级加热做准备;含少量蔗汁的不凝性气体从收集器顶部排出,进入立式捕汁器;
② 不凝性气体先后通过立式捕汁器和卧式捕汁器进行气液分离,液体从立式捕汁器和卧式捕汁器底部流入蔗汁箱,气体从卧式捕汁器排出,进入冷凝器,冷凝后的尾水经处理后循环使用。
以上所述蒸发末效汁汽通过收集器前温度为60~70℃。
以上所述蔗汁通过收集器前温度为20~25℃。
以上所述收集器采用折流喷射式直接换热。
以上所述立式捕汁器和卧式捕汁器采用折流分离式进行气液分离。
一种利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法所采用的设备,它包括收集器、立式捕汁器、卧式捕汁器、冷凝器和蔗汁箱,收集器蔗汁出口接蔗汁箱,收集器汁汽出口接立式捕汁器入口,立式捕汁器蔗汁出口接蔗汁箱,立式捕汁器不凝气出口接卧式捕汁器入口,卧式捕汁器蔗汁出口接蔗汁箱,卧式捕汁器不凝气出口接冷凝器入口,冷凝器上端接通冷却水,尾水从下端排出。
在生产过程中采用本方法对蔗汁纯度的影响不明显,糖分转化损失不大。
本发明的有益效果是:
1. 回收及利用蒸发末效汁汽的低品位热能,效益显著。
2. 降低蒸发末效汁汽冷凝器排水温度,减少冷凝器排水量。
3. 经过末效蒸发汁汽余热利用后蔗汁的温度升高,这样蔗汁二级加热所抽用的III效汁汽量将减少,甚至不用抽III效汁汽加热便可以达到工艺温度的要求,节省出来的III效汁汽量可供中和汁一级加热或煮糖煮炼;假设一个甘蔗糖厂榨蔗量为215000吨,那么整个榨季都使用该方法后降低的吨标煤耗为0.264%C,达到了节能降耗的效果。
4. 蒸发末效汁汽凝结水带有的污染物不会混入冷却水,减少了外排污染物量。
附图说明
图1为本发明利用蒸发末效汁汽余热的方法的工艺流程图。
附图标记:
1-收集器,2-立式捕汁器,3-卧式捕汁器,4-冷凝器,5-蔗汁箱。
如图1所示,收集器1蔗汁出口接蔗汁箱5,收集器1汁汽出口接立式捕汁器2入口,立式捕汁器2蔗汁出口接蔗汁箱5,立式捕汁器2不凝气出口接卧式捕汁器3入口,卧式捕汁器3蔗汁出口接蔗汁箱5,卧式捕汁器3不凝气出口接冷凝器4入口,冷凝器4上端接通冷却水,尾水从下端排出。
具体步骤如下:将温度为60~70℃蒸发末效汁汽和20~25℃蔗汁先通过收集器1,采用折流喷射式直接换热,大部分蔗汁被加热到40~55℃,达到一次加热的要求,从收集器1底部排出,流入蔗汁箱5为下一级加热做准备;含少量蔗汁的不凝性气体从收集器1顶部排出,进入立式捕汁器2;不凝性气体先后通过立式捕汁器2和卧式捕汁器3,经过折流分离式气液分离,液体从立式捕汁器2和卧式捕汁器3底部流入蔗汁箱5,气体从卧式捕汁器3顶部排出,进入冷凝器4,冷凝后的尾水经处理后循环使用。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步详细的描述,但本发明的实施方式并不局限于实施例表示的范围。
实施例1:
如图1所示,一种利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法所采用的设备,它包括收集器1、立式捕汁器2、卧式捕汁器3、冷凝器4和蔗汁箱5,收集器1蔗汁出口接蔗汁箱5,收集器1汁汽出口接立式捕汁器2入口,立式捕汁器2蔗汁出口接蔗汁箱5,立式捕汁器2不凝气出口接卧式捕汁器3入口,卧式捕汁器3蔗汁出口接蔗汁箱5,卧式捕汁器3不凝气出口接冷凝器4入口,冷凝器4上端接通冷却水,尾水从下端排出。
将温度为60℃蒸发末效汁汽和20℃蔗汁先通过收集器1,采用折流喷射式直接换热,大部分蔗汁被加热到40℃,达到一次加热的要求,从收集器1底部排出,流入蔗汁箱5为下一级加热做准备;
含少量蔗汁的不凝性气体从收集器1顶部排出,进入立式捕汁器2;不凝性气体先后通过立式捕汁器2和卧式捕汁器3,经过折流分离式气液分离,液体从立式捕汁器2和卧式捕汁器3底部流入蔗汁箱5,气体从卧式捕汁器3顶部排出,进入冷凝器4,冷凝后的尾水经处理后循环使用。
在使用蒸发末效尾汽收集系统期间,每相隔15~20分钟分别采压榨混合汁样和经过末效蒸发尾汽余热利用系统后的混合汁样进行实验分析其温度、纯度及锤度。同时,观察记录蒸发Ⅲ效汁汽温度、末效真空度的变化情况,每两小时采样测量化验一次。通过对比混合汁经过蒸发末效尾汽收集系统前后温度、锤度、纯度的变化情况来定性分析该系统的运行效果。以下表一是使用末效蒸发尾汽余热利用系统期间每天混合汁的温度、锤度、纯度的变化平均值。由表一及表二实验分析数据结果,可以看出混合汁在经过末效蒸发尾汽余热利用系统前后温度、锤度、纯度的变化情况。
表一 末效蒸发尾汽余热利用系统使用前后混合汁指标对比情况表
压榨混合汁温度/℃ | 经过系统后混合汁温度/℃ | 混合汁温度变化/℃ | 压榨混合汁锤度/°Bx | 经过系统后混合汁锤度/°Bx | 混合汁锤度变化/°Bx | 压榨混合汁纯度/AP | 经过系统后混合汁纯度/AP | 混合汁纯度变化/AP | |
18.9 | 31.6 | 12.7 | 17.08 | 16.60 | -0.48 | 83.18 | 85.39 | 0.41 | |
19.9 | 41.6 | 21.7 | 17.14 | 16.51 | -0.63 | 85.84 | 86.20 | 0.36 | |
20.7 | 44.9 | 24.2 | 17.49 | 16.73 | -0.76 | 86.01 | 85.95 | -0.06 | |
22.5 | 54.9 | 32.4 | 17.70 | 17.13 | -0.57 | 86.16 | 86.29 | 0.13 | |
22.1 | 45.2 | 23.1 | 17.30 | 16.63 | -0.67 | 86.33 | 86.36 | 0.03 | |
24.0 | 50.9 | 26.9 | 16.73 | 16.06 | -0.67 | 85.64 | 84.41 | -1.23 | |
26.8 | 50.3 | 23.5 | 17.09 | 15.98 | -1.11 | 84.94 | 85.40 | 0.46 | |
26.3 | 47.8 | 21.5 | 16.36 | 16.10 | -0.26 | 85.26 | 85.10 | -0.16 | |
28.9 | 49.7 | 20.8 | 16.76 | 16.55 | -0.21 | 84.88 | 85.48 | 0.60 | |
30.1 | 57.2 | 27.1 | 16.73 | 16.28 | -0.45 | 84.90 | 84.90 | 0 | |
29.8 | 52.8 | 23.0 | 16.77 | 16.43 | -0.34 | 84.87 | 84.90 | 0.03 | |
30.3 | 50.9 | 20.6 | 17.15 | 16.72 | -0.43 | 84.41 | 84.53 | 0.12 | |
平均值 | 23.13 | -0.55 | 0.058 |
(1)温度变化情况
由表一可以得出,混合汁在经过末效蒸发尾汽余热利用系统之后温度都上升,上升温度最小值为12.7℃,最大值为32.4℃,温度上升值在20~25℃之间时间段比较多。由这些数据可看出,使用末效蒸发尾汽余热利用系统时,混合汁在经过该系统时能够充分吸收末效汁汽中的热能,混合汁温度升高平均值23.13℃,效果比较显著。
下面通过具体计算对比混合汁温度升高节约的能耗与混合汁锤度下降所要增加的能耗量进行对比(假设整个榨季生产都使用该系统,榨蔗量为215000吨):
表二 混合汁锤度、糖浆锤度、汽耗统计表
压榨混合汁锤度/°Bx | 经过系统后混合汁锤度/°Bx | 混合汁锤度变化/°Bx | 糖浆锤度/AP | 汽耗对蔗比% | |
17.08 | 16.60 | -0.48 | 60.84 | 36.38 | |
17.14 | 16.51 | -0.63 | 66.11 | 37.78 | |
17.49 | 16.73 | -0.76 | 66.40 | 37.44 | |
17.70 | 17.13 | -0.57 | 66.42 | 37.63 | |
17.30 | 16.63 | -0.67 | 68.45 | 38.62 | |
16.73 | 16.06 | -0.67 | 67.99 | 41.66 | |
17.09 | 15.98 | -1.11 | 64.41 | 48.98 | |
16.36 | 16.10 | -0.26 | 62.55 | 34.07 | |
16.76 | 16.55 | -0.21 | 63.18 | 31.71 | |
16.73 | 16.28 | -0.45 | 61.51 | 47.81 | |
16.77 | 16.43 | -0.34 | 65.67 | 49.43 | |
17.15 | 16.72 | -0.43 | 61.43 | 50.90 | |
平均值 | 17.03 | 16.48 | -0.55 | 64.58 | 41.03 |
榨季榨蔗量为215000吨,设混合汁对蔗比为98%,由表一得出混合汁温度变化平均值为23.13℃,由表二得压榨混合汁锤度平均值17.03°Bx,混合汁锤度变化平均值为-0.55°Bx,糖浆锤度平均值为64.58°Bx,汽耗对蔗比平均值为41.03%。
则混合汁锤度下降所增加的能耗为:
Q
1
=Mq⊿B/(B
2
-B
1
)
其中:M-榨季总榨蔗量 q-耗汽量对蔗比平均值
B 2 –糖浆锤度 B 1 -压榨混合汁锤度
⊿B-经过末效蒸发尾汽余热利用系统后混合汁变化平均值。
1 215000×41.03%×0.55/(64.58-17.03)=1020.36吨蒸汽
=128.27吨标煤(按1吨3.5MPa级蒸汽=0.125714吨标煤折算)
混合汁经过末效蒸发尾汽余热利用系统温度升高所节约的能耗为:
Q
2
=mc⊿t/r
其中:m-混合汁量 c-混合汁比热:4.2kj/kg
⊿t-混合汁温度变化量。 r-标煤的发热值:29271kj/kg
Q 2 =215000×98%×23/29271=695.35吨标煤
由以上计算结果表明,混合汁温度升高在后续工序中节约的能耗大于混合汁锤度下降在后续工序中所要增加的能耗量,节约的标煤量为695.35-128.27=567.08吨,则整个榨季使用末效蒸发尾汽余热利用系统后降低的吨标煤耗为567.08/215000=0.264%C,因此使用末效蒸发尾汽余热利用系统后达到了预期的节能降耗的效果。
(2)纯度变化
由表一可以得出,混合汁在经过末效蒸发尾汽余热利用系统后的纯度变化情况,总体为上升趋势,其变化均值为+0.058AP,说明该系统在生产使用过程中对混合汁纯度的影响不明显,糖份转化损失不大。
实施例2:
如图1所示,一种利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法所采用的设备,它包括收集器1、立式捕汁器2、卧式捕汁器3、冷凝器4和蔗汁箱5,收集器1蔗汁出口接蔗汁箱5,收集器1汁汽出口接立式捕汁器2入口,立式捕汁器2蔗汁出口接蔗汁箱5,立式捕汁器2不凝气出口接卧式捕汁器3入口,卧式捕汁器3蔗汁出口接蔗汁箱5,卧式捕汁器3不凝气出口接冷凝器4入口,冷凝器4上端接通冷却水,尾水从下端排出。
将温度为70℃蒸发末效汁汽和25℃蔗汁先通过收集器1,采用折流喷射式直接换热,大部分蔗汁被加热到55℃,达到一次加热的要求,从收集器1底部排出,流入蔗汁箱5为下一级加热做准备;
含少量蔗汁的不凝性气体从收集器1顶部排出,进入立式捕汁器2;不凝性气体先后通过立式捕汁器2和卧式捕汁器3,经过折流分离式气液分离,液体从立式捕汁器2和卧式捕汁器3底部流入蔗汁箱5,气体从卧式捕汁器3顶部排出,进入冷凝器4,冷凝后的尾水经处理后循环使用。
实施例3:
如图1所示,一种利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法所采用的设备,它包括收集器1、立式捕汁器2、卧式捕汁器3、冷凝器4和蔗汁箱5,收集器1蔗汁出口接蔗汁箱5,收集器1汁汽出口接立式捕汁器2入口,立式捕汁器2蔗汁出口接蔗汁箱5,立式捕汁器2不凝气出口接卧式捕汁器3入口,卧式捕汁器3蔗汁出口接蔗汁箱5,卧式捕汁器3不凝气出口接冷凝器4入口,冷凝器4上端接通冷却水,尾水从下端排出。
将温度为65℃蒸发末效汁汽和20℃蔗汁先通过收集器1,采用折流喷射式直接换热,大部分蔗汁被加热到50℃,达到一次加热的要求,从收集器1底部排出,流入蔗汁箱5为下一级加热做准备;
含少量蔗汁的不凝性气体从收集器1顶部排出,进入立式捕汁器2;不凝性气体先后通过立式捕汁器2和卧式捕汁器3,经过折流分离式气液分离,液体从立式捕汁器2和卧式捕汁器3底部流入蔗汁箱5,气体从卧式捕汁器3顶部排出,进入冷凝器4,冷凝后的尾水经处理后循环使用。
实施例4:
如图1所示,一种利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法所采用的设备,它包括收集器1、立式捕汁器2、卧式捕汁器3、冷凝器4和蔗汁箱5,收集器1蔗汁出口接蔗汁箱5,收集器1汁汽出口接立式捕汁器2入口,立式捕汁器2蔗汁出口接蔗汁箱5,立式捕汁器2不凝气出口接卧式捕汁器3入口,卧式捕汁器3蔗汁出口接蔗汁箱5,卧式捕汁器3不凝气出口接冷凝器4入口,冷凝器4上端接通冷却水,尾水从下端排出。
将温度为65℃蒸发末效汁汽和22℃蔗汁先通过收集器1,采用折流喷射式直接换热,大部分蔗汁被加热到50℃,达到一次加热的要求,从收集器1底部排出,流入蔗汁箱5为下一级加热做准备;
含少量蔗汁的不凝性气体从收集器1顶部排出,进入立式捕汁器2;不凝性气体先后通过立式捕汁器2和卧式捕汁器3,经过折流分离式气液分离,液体从立式捕汁器2和卧式捕汁器3底部流入蔗汁箱5,气体从卧式捕汁器3顶部排出,进入冷凝器4,冷凝后的尾水经处理后循环使用。
Claims (6)
1.一种利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法,其特征在于:利用蒸发末效汁汽作为热能介质,加热经压榨车间过来的蔗汁,将蔗汁温度提升到一次加热的要求,具体步骤如下:
① 在一次加热之前,蒸发末效汁汽和蔗汁先通过收集器(1),通过热交换,将大部分蔗汁加热到40~55℃,达到一次加热的要求,从收集器(1)底部排出,流入蔗汁箱(5)为下一级加热做准备;含少量蔗汁的不凝性气体从收集器(1)顶部排出,进入立式捕汁器(2);
② 不凝性气体先后通过立式捕汁器(2)和卧式捕汁器(3)进行气液分离,液体从立式捕汁器(2)和卧式捕汁器(3)底部流入蔗汁箱(5),气体从卧式捕汁器(3)排出,进入冷凝器(4),冷凝后的尾水经处理后循环使用。
2.根据权利要求1所述的利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法,其特征在于:所述蒸发末效汁汽通过收集器(1)前温度为60~70℃。
3.根据权利要求1所述的利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法,其特征在于:所述蔗汁通过收集器(1)前温度为20~25℃。
4.根据权利要求1~3中任一项所述的利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法,其特征在于:所述收集器(1)采用折流喷射式直接换热。
5.根据权利要求1所述的利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法,其特征在于:所述立式捕汁器(2)和卧式捕汁器(3)采用折流分离式进行气液分离。
6.一种如权利要求1~5中任一项所述的利用糖厂蒸发末效汁汽余热的方法所采用的设备,其特征在于:它包括收集器(1)、立式捕汁器(2)、卧式捕汁器(3)、冷凝器(4)和蔗汁箱(5),收集器(1)蔗汁出口接蔗汁箱(5),收集器(1)汁汽出口接立式捕汁器(2)入口,立式捕汁器(2)蔗汁出口接蔗汁箱(5),立式捕汁器(2)不凝气出口接卧式捕汁器(3)入口,卧式捕汁器(3)蔗汁出口接蔗汁箱(5),卧式捕汁器(3)不凝气出口接冷凝器(4)入口,冷凝器(4)上端接通冷却水,尾水从下端排出。
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PB01 | Publication | ||
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C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
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