CN102677899A - 超长钢筋混凝土水池无缝结构方法 - Google Patents

超长钢筋混凝土水池无缝结构方法 Download PDF

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CN102677899A CN2012100670517A CN201210067051A CN102677899A CN 102677899 A CN102677899 A CN 102677899A CN 2012100670517 A CN2012100670517 A CN 2012100670517A CN 201210067051 A CN201210067051 A CN 201210067051A CN 102677899 A CN102677899 A CN 102677899A
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Abstract

本发明涉及一种钢筋混凝土水池无缝结构方法,施工阶段,采用补偿收缩混凝土,解决水化热等效温差、干缩等效温差应力,实现混凝土浇筑成型时不出现干缩裂缝。限制膨胀率仅为传统补偿收缩混凝土方法的50%,所掺膨胀剂量仅为传统补偿收缩混凝土方法的50%左右。;长期使用阶段,采用预应力筋解决季节负温差产生的温差应力,从而避免出现结构裂缝。较传统预应力法所用预应力筋减少50%。本发明的有益效果是:发挥膨胀剂和预应力筋各自优势,实现水池一次浇筑成型且不开裂,使得混凝土水池的整体性、抗震性、抗渗裂性和耐久性得到提高,既能更好地解决超长水池各阶段的无缝问题,又能降低工程建设费用,体现了显著的技术进步,具有很高的推广价值。

Description

超长钢筋混凝土水池无缝结构方法
技术领域
[0001] 本发明涉及一种工程建筑,更具体的说,涉及一种钢筋混凝土水池的工程建筑。
背景技术
[0002] 我国《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》和《石油化工钢筋混凝土水池设计规范》规定,当矩形现浇钢筋混凝土水池尺寸超长时,应设置适应温度变化作用的温度缝。温度缝间距一般不超过30m。设置温度缝的缺点:水池整体性差,因地基不均匀沉降、受力等原因,造成温度缝处易错位、漏水,和橡胶止水带有老化问题,且修复困难。如不设缝,必须采取措施,以防止裂缝产生。从设计角度分析,产生裂缝的原因,就是混凝土受到的拉应力超过了抗拉强度,因此,降低混凝土拉应力是防止产生裂缝的有效途径。
[0003] 施工阶段,产生的拉应力有水化热和干缩等效温差拉应力;长期使用阶段,有因季节负温差所产生的温度拉应力。一般的做法是:设置混凝土后浇带;使用补偿收缩混凝土,长度过大时增设加强带;使用预应力技术。
[0004] (I)设置后浇带:当池体长度超长时,不设温度缝,而设置I〜2m宽后浇带的做法。设后浇带,在其两侧混凝土浇筑完毕后,2个月左右再进行浇注。在后浇带浇筑完毕后,整个水池连成整体,这种措施,只能解决施工阶段产生的拉应力,不能解决季节负温差所产生拉应力问题,长期使用阶段,仍可能开裂。
[0005] (2)使用补偿收缩混凝土 :在混凝土内掺加膨胀剂,利用膨胀剂在混凝土中产生膨胀应力,补偿浇筑、凝固过程中产生的水化热和干缩等效温差拉应力,实现混凝土成型时不出现干缩裂缝。当长度超限较大时,除在混凝土内掺加膨胀剂外,还要每30-40m设置一道膨胀加强带。由于膨胀剂产生的膨胀应力是有限的,加强带与后浇带一样,只能解决施工阶段产生的拉应力,不能解决长期使用阶段因季节负温差所产生的温度拉应力。因此,有很多地方,靠掺外加剂的方法,解决超长的水池出现竖向裂缝问题。
[0006] (3)使用预应力混凝土:在池壁、底板、顶板水平方向均施加预应力,来解决温度应力问题。长期以来,人们未对产生水池裂缝的不同时期的温差因素区别开来,水化热等效温差、干缩等效温差及季节温差,均由预应力筋承受,导致配筋过多造成浪费。同时,由于混凝土从浇筑至张拉阶段,仍需要一段时间,此阶段仍会发生干缩裂缝。
发明内容
[0007] 本发明的目的在于克服现有技术不足,提供超长钢筋混凝土水池无缝结构方法。本方法的钢筋混凝土水池无缝结构:施工阶段采用补偿收缩混凝土解决水化热等效温差、干缩等效温差应力、长期使用阶段采用预应力筋解决季节负温差产生的温度拉应力。
[0008] 超大型钢筋混凝土水池,水池长度一般超过50米以上,往往受到场地环境和地质条件限制,多采用长条形或方形布置。
[0009] 一种超长钢筋混凝土水池无缝结构方法,是通过以下步骤实现的;
[0010] 施工阶段:采用补偿收缩混凝土,所述补偿收缩混凝土是掺加3%〜10%含有氧化钙或硫铝酸钙的膨胀剂,经水化反应生成膨胀性结晶物质-水化硫铝酸钙和氢氧化钙,在混凝土内形成自压应力,以彻底抵消混凝土浇筑、凝固过程中的水化热等效温差应力、干缩等效温差应力,确保混凝土在浇筑过程中不出现拉应力,实现混凝土浇筑成型时不出现干缩裂缝。通过计算,确定补偿收缩混凝土限制膨胀率,控制在0. 02% -0. 05%,在混凝土中达到0. 2-0. 7MPa的膨胀自压应力,以抵消混凝土浇筑、凝固过程中的水化热等效温差、干缩等效温差拉应力,确保混凝土在浇筑和凝固过程中不出现拉应力,实现混凝土浇筑成型时不出现干缩裂缝。此阶段措施机理完全同传统补偿收缩混凝土方法,但需抵消的是凝固过程中的水化热等效温差应力和干缩等效温差应力,而不需要抵消长期使用阶段的环境温差应力,限制膨胀率仅为传统补偿收缩混凝土方法的35%〜50%,所掺膨胀剂量仅为传统补偿收缩混凝土方法的50%左右。
[0011] 长期使用阶段:当混凝土强度达到70% -75%时,使用抗拉强度标准值为1860MPa的钢绞线作为预应力筋,对池体施加预压应力,用以抵抗长期使用阶段的环境温差应力,避免出现结构裂缝。由于预应力筋所负担的仅为季节温差所产生的温度应力,预应力筋减少35% -50%。与现有设计措施比较,即更好地发挥了补偿收缩混凝土和预应力筋的作用,又 能降低工程建设费用。
[0012] 下面对本发明计算进行描述。
[0013] (I)施工阶段限制膨胀率的确定
[0014] 为了确定补偿收缩混凝土的限制膨胀率,先计算混凝土水化热温升和干缩产生的收缩率,藉此确定混凝土的限制膨胀率。
[0015] I)混凝土水化热温升
[0016] 混凝土水化热温升按下式计算:
[0017] T1 = ^ WQ/C Y (I)
[0018] 式中,T1为混凝土的水化热温升CC ) ; P为本结构散热影响系数;W为混凝土的水泥用量(kg/m3) ;Q为水泥28天的水化热(kj/kg) ;C为混凝土比热(kj/(kg. °C )) ; y为混凝土密度(kg/m3)。
[0019] 水化热温升等效变形:
[0020] S1= a J1 (2)
[0021] 2)混凝土干缩率
[0022] 混凝土计算龄期(张拉龄期)的收缩率按下式计算:
[0023] e y = e O(I-Zolt)M1M2M3-M10 (3)
[0024] 式中,e y为混凝土计算龄期(张拉龄期)t的收缩率;t为混凝土计算龄期(张拉龄期)(天);e ^ = 3. 24X IO-4为标准状态下混凝土极限收缩率W1-Mltl为修正系数。
[0025] 根据补偿收缩混凝土应用技术规程规定,限制膨胀率不低于0. 02%。因此,一般采用限制膨胀率为S1+ey (且不小于0.02%)的补偿收缩混凝土,正常施工季节浇筑后养生良好就可确保混凝土凝固后不出现干缩裂缝。
[0026] 3)构造钢筋
[0027] 补偿收缩混凝土浇筑后产生微膨胀,受到钢筋的约束产生自应力,按下式计算:
[0028] a c = AsEs e Jkc (4)
[0029] 式中,0。为混凝土自应力(N/mm2) ;Ac为钢筋截面积(mm2) ;ES为钢筋弹性模量;e s为钢筋的伸长率,也就是补偿收缩混凝土的限制膨胀率'K为混凝土截面积(_2)。
[0030]由式(3):
Figure CN102677899AD00051
[0032] 这就是补偿收缩混凝土所需配置的构造钢筋。由于采用预应力,混凝土截面积A。大为降低(大致为普通截面的一半),所以构造钢筋大为降低。
[0033] (2)有关长期使用阶段的计算
[0034] I)中面温差(环境温差)应力
[0035] 中面温差(环境温差)即闭合时中面温度与使用时中面温度之差,当te>-5°C时:
Figure CN102677899AD00052
[0039] 式中T1为中面温差;TB为闭合时气温;t。为壁板外侧温度,按下式计算:
Figure CN102677899AD00053
[0041] 长期使用条件下中面温差应力,根据王铁梦“长墙及地基板的温度收缩应力”理论按下式计算:
Figure CN102677899AD00054
[0043] 式中Oxmax为由中面温差产生的最大拉应力(N/mm2) ;E为混凝土弹性模量(N/mm2) ;a为混凝土线膨胀系数(1/°C ) J1为长期使用条件下当量温差(°C ) ; P为系数,
办=Cx为水平阻力系数(N/mm3) ;L为结构长度(mm) ;H为结构高度(謹)。
[0044] 2)壁面温差应力
[0045] 为水池内外壁温度之差,按给水排水工程预应力混凝土圆形水池结构技术规程4. 3. 7条计算:
[0046] T2 = tw (Tn-Ta) / [ A c (I/ ^ c+l/ ^ 0+tw/ A c) ] (10)
[0047] 式中T2为壁面温差;tw为壁厚(m) ; X。为混凝土壁板的导热系数(W/m. k)
为混凝土壁板与空气间的热交换系数[W/(m2k)]。P。为壁板与空气间的热交换系数[W/(m2k)] ;TN为壁板内侧水的计算温度(V ) ;TA为壁板外侧大气温度(V)。
[0048] 3)壁面湿度等效温差
[0049] 壁面湿度等效温差为内外壁湿度不同产生的温差,一般取T3 = 10°C计算。
[0050] 壁面温差和壁面湿度等效温差不同时计算,一般取壁面温差和壁面湿度等效温差的较大值[At = max (t2, t3)]。
[0051] 4)由壁面温差或壁面湿度等效温差产生的温度内力
[0052] Mt =a AtEj2wTJt/12 (U)
[0053] 混凝土受拉一侧拉应力:
[0054] Gct =6M,/(Jt2w) (12)
[0055] 式中Y为截面抵抗矩塑性影响系数,Y = 1.75。[0056] 5)池壁正常使用状态验算
[0057] 预应力筋张拉后对闭水试验工况及池内满水(池外有土)与温度作用组合工况分别计算,应满足:
[0058] acposk-opc^0 (13)
[0059] 式中a为预压效应系数,对现浇混凝土取I. 15 ; 0 sk为对应工况标准组合下计算截面拉应力(温差应力仅计入O ,而不计入水化热和干缩等效温差应力,故大为降低),(N/mm2) ; a pc为扣除全部预应力损失后,计算截面的预压应力(N/mm2)。通过水平受拉承载力计算,可确定预应力筋数量。
[0060] 6)池壁竖向承载力计算及抗裂验算
[0061] 池壁竖向简化为两端简支构件,按预应力筋张拉工况、闭水试验共况及池内无水池外有土及堆载工况分别进行承载力计算及抗裂验算。
[0062] 本发明的有益效果
[0063] (I)对产生水池裂缝的不同时期的温差因素采用不同措施治理,充分发挥补偿混凝土和预应力筋各自优势,实现水池一次浇筑成型且各阶段均不开裂。
[0064] (2)实现无缝设计使得超长混凝土水池的整体性、抗震性、抗渗裂性和耐久性得到提闻。
[0065] (3)两个措施分别解决施工和长期使用阶段的温差应力,降低工程建设费用,减少预应力筋30% -45%。
具体实施方式
[0066] 下面结合具体实施例对本发明做出进一步的详细描述。
[0067] 施工阶段:采用补偿收缩混凝土,所述补偿收缩混凝土掺加3%〜10%的膨胀剂。限制膨胀率,通过计算控制在0. 02% -0. 05%,使混凝土达到0. 2-0. 7MPa的膨胀自压应力,确保混凝土在浇筑和凝固过程中不出现拉应力,实现混凝土浇筑成型时不出现干缩裂缝;
[0068] 长期使用阶段:当混凝土强度达到70%〜75%时,进行预应力筋张拉;由预应力筋产生的预应力,抵抗长期使用过程中因季节负温差产生的温度拉应力,避免出现结构裂缝;与现有设计措施比较,即更好地发挥了补偿收缩混凝土和预应力筋的作用,又能降低工程建设费用。
[0069] 具体实施例
[0070] 某地上钢筋混凝土水池尺寸60X60X6m,壁厚350mm,水深5. 5m。闭合温度为20°C,冬季最冷月平均气温为-18°C,冬季池内水温10°C。
[0071] (I)施工阶段
[0072] I)混凝土水化热温升等效收缩率
[0073] 混凝土水化热温升按(I)式计算,其中P对多维散热取0. 3,一维散热取0. 5〜0. 6,本算例取 P = 0. 5,ff = 360kg/m3, Q = 340kJ/kg, C = 0. 96kJ/ (kg. °C ), y = 2500kg/m3,带入⑴式:
[0074] T1 = ^ WQ/C y
[0075] = 0. 5 X 360 X 340/0. 96/2500 [0076] = 25. 5 °C[0077] 由T1引起的收缩率按(2)式计算:
[0078] e ! = T1 a c
[0079] = 25. 5X1X10-5
[0080] =2. 55X10 4
[0081] 2)干缩率
[0082] 一般情况下混凝土浇注30天内即可满足张拉条件,取60天作为张拉时间。各系数取值为,M1为水泥品种修正系数取I. 25 ;M2为水泥细度修正系数取I. 35 ;M3为岩石骨料种类修正系数取I. 00 ;M4为水灰比修正系数取I. 00 ;M5为水泥浆量修正系数取I. 00 ;M6为初期养护时间修正系数取I. 04 ;M7为使用环境湿度修正系数取0. 77 ;M8为构件尺寸修正系数取0. 65 ;M9为应力比修正系数取I. 00 ;M10为配筋率修正系数取I. 00。带入(3)式:
[0083] e y = e 0(l-e-0.01t)M1M2M3...M10
[0084] = 3. 24 X IO^4X (l-e^01X6°) XL 25X 1. 35X I. 00X1. 00X1. 00X1. 04X0. 77X0.65X1. 00X1. 00 = I. 28X10—4
[0085] 3)确定限制膨胀率和构造钢筋
[0086] 由水化热引起的收缩和干缩之和为3. 83X10'采用限制膨胀率es = 4.0Xl(T4的补偿收缩混凝土,就可确保混凝土凝固后不出现干缩裂缝。
[0087] 根据补偿收缩混凝土应用技术规程,限制膨胀率为4X10_4时自应力为0。=0. 64MPa。混凝土弹性模量Es = 3. 25 X 105N/mm2,构造钢筋按(5)式计算:
·[0088] As = Ac O c/Es e s
[0089] = 350 X 0. 64/ (3. 25 X IO4 X 0. 04 X 1(T4)
[0090] = 1723. 1mm2/m
[0091] (2)长期使用阶段
[0092] I)中面温差(环境温差)应力
[0093] 壁板外侧温度由⑶式计算:
[0094] tc = Ta-(I/ 3 0) / [I/ & 0+1/ & c+h/ A J (Ta-Tn]
[0095] = -18-(1/99)/[1/99+1/23. 26+035/2. 03] (-18-10)
[0096] = -16. 8°C< -5 °C
[0097] 按(7)计算中面温差(环境温差):
[0098] T1 = (Tb+5) + (h/2 Ac)/(I/^ 0+h/ 入 c) (_5_TN)
[0099] = (20+5) + [0. 35/ (2 X 2. 03) ] / (1/99+0. 35/2. 03) (-5-10]
[0100] = 27. 9 °C
[0101] P = ^CJHE
[0102] = ^0.06/(6000x3.25x10* )
[0103] =0.1754xHT*
[0104] 长期使用条件下,中面温差应力按(9)式计算:
r I o' = EaTiH--
[0105] 一 1
Cfl p ——
H 2
[0106] = -3,25 XIO4 X Ix IO5 X 27.9x [I -l/cM0.1754x IO^1 x 60000/2)]x 0.3[0107] =033N/mm2
[0108] 2)壁面温差应力
[0109] 水池内外壁温度之差按(10)式计算,其中热工系数按表I、表2取值。
[0110] 表I热工系数
[0111]
Figure CN102677899AD00081
[0112] 表2水与池壁热交换系数
[0113]
7jC温(°C ) I ^ 6 I 10 I 15 ^ 20
Pn【W/(m2k)】 I 58 I 99 145
[0114] T2 = tw(TN-TA)/[Ac(l/^c+l/^0+tw/Ac)]
[0115] = 0. 35 X (10+18)/2. 03/(1/23. 26+1/99+0. 35/2. 03)
[0116] = 21. 4°C
[0117] 施工时(夏季)取湿差10°C计算。由壁面湿度等效温差产生的温度内力按(11)式计算:
[0118]
[0119]
Figure CN102677899AD00082
[0120]
[0121] 混凝土受拉一侧拉应力按(12)式计算:
[0122]
Figure CN102677899AD00083
[0123]
[0124]
[0125] 3)预应力损失计算
[0126] 张拉端锚具变形和预应力筋内缩损失O u :
[0127] O n = 2 O comlf ( U /r+ K ) (l_x/lf)
[0128] = 2X1395X4. 71 X [0. 09/(7. 5+0. 35/2)+0. 04] X (1-0)
[0129] = 207N/mm2
[0130] 预应力筋摩擦损失O 12 :
[0131] O12= ocoffl(l-l/eKX+yse)[0132] = 1395 X (l_l/e°'004X7- 675X3-14159/2+0.09x3.14159/2^
[0133] = 241N/mm2
[0134] 应力松弛损失o13:
[0135] O13 = O. 20(ocoffl/fpck-0. 575) Oconi
[0136] = 0. 20(1395/1860-0. 575)X1395
[0137] = 49N/mm2
[0138] 分批张拉引起的平均损失o 15 :
[0139]预应力筋配 <ts2X 15. 20400,Ap = 700mm2/m
[0140] U y = Ap/btw
[0141] = 700/(1000X350)
[0142] =0.002
[0143] a e = Esp/Ec
[0144] = I. 95X 105/3. 25 X IO4
[0145] = 6. I
[0146] O1f- = O. 5 X a u o
L J 15 e y com
[0147] = 0. 5X6. 1X0. 002X1395
[0148] = 9N/mm2
[0149] 混凝土收缩和徐变损失o 14 :
[0150] Npy = [(o com-(o n+o 15)]Ap
[0151] o pc = Np/btw
[0152] o pc = [ ( o com- (o n+o 15) /2] Ap/btw
[0153] = [1395-(207+9)/2]X 700/(1000 X 350)
[0154] = 3N/mm2
[0155] f" cu = 0. 75fcu
[0156] = 0. 75X19. I
[0157] = 14N/mm2
[0158]由 o pc/f" cu = 0. 21 查表,o 14 = 31N/mm2
[0159] 总预应力损失:
[01 60] O1= o J+ O 2+ O 3+ O 4+ O 5
[0161] = 207/2+241+49+31+9/2
[0162] = 429N/mm2
[0163] 4)池壁水平承载力计算
[0164] 张拉工况:
[0165] Np= I. 27 OcomAp
[0166] = I. 27X 1395X700
[0167] = 1240. 2kN/m
[0168] 0.9(^' CA = 0. 9X1X0. 75X19. 1X1000X350
[0169] =4512. 4kN/m 满足 Np < 0.9(^' CA。
[0170] fpyAp = 1395X700[0171] = 976. 5kN/m
[0172] 由给水排水工程结构设计手册表3. 2. 4-6,Lb/Hb = 10,a Hm = 0. 0951,池壁受拉力:
[0173] Rhq - a HOqLB
[0174] = 0. 0951X10X5. 5X60
[0175] = 313. 8N/mm
[0176] 闭水试验工况:
[0177] Nt = I. 27RH0
[0178] = I. 27X313. 8
[0179] = 398. 5kN/m 满足 Nt < fpyAp。
[0180] 满水加温度作用:
[0181] Nt = 1.27RH0+1.4(oxfflax+oct)tw
[0182] = I. 27X313. 8+1. 4X (0. 33+0. 60) X 350
[0183] = 966. 9kN/m 满足 Nt < fpyAp。
[0184] 正常使用验算:
[0185] a cp O sk- O pe ^ 0
[0186] 式中a cp为预压效应系数,对现浇混凝土 a ep = I. 15,o pe为有效预应力,
[0187] Ope= (Ocoffl-O ^XAp/(IOOOtw)
[0188] = (1395-429)X700/(1000X350)
[0189] = I. 93N/mm2
[0190] Osk = Rho/(1000 Xtw)+ oct
[0191] = 313. 8 X 1000/ (1000 X 350) +0. 60
[0192] = I. 50N/mm2
[0193] a cp o sk- o pe = I. 15 X I. 50-1. 93 < 0 满足。
[0194] 采用传统预应力设计法:水化热等效温差24°C,干缩等效温差21. 6°C,中面温差22°C,湿差 10°C,,环境温差 67.6°C,预应力筋配(j5s2X15. 20225,Ap = 1234mm2/m
[0195]
Figure CN102677899AD00101
[0196]
[0197] =[0198] =OMNfmm2
[0199] 5)预应力损失计算
[0200] 张拉端锚具变形和预应力筋内缩损失O u = 207N/mm2 ;预应力筋摩擦损失O12 =241N/mm2,应力松弛损失 O13 = 49N/mm2。
[0201] 分批张拉引起的平均损失O 15 :
[0202]预应力筋配 <ts2X I5. 2i225, Ap = 1234mm2/m
[0203] u y = Ap/btw
[0204] = 1234/(1000X350)[0205] = 0. 0035
[0206] a e = Esp/Ec = 6. I
[0207] o 15 = 0. 5 X a e u y o com
[0208] = 0. 5X6. 1X0. 0035X1395 [0209] = 15N/mm2
[0210] 混凝土收缩和徐变损失o 14 :
[0211] Npy = [(o com-(o n+o 15)]Ap
[0212] o pc = Np/btw
[0213] o pc = [ ( o com- (o n+o 15) /2] Ap/btw
[0214] = [1395-(207+15)/2]X1234/(1000 X 350)
[0215] = 5N/mm2
[0216] f" cu = 0. 75fcu
[0217] = 0. 75X19. I
[0218] = 14N/ mm2
[0219]由 o pc/f' cu = 0. 36 查表,o 14 = 46N/mm2
[0220] 总预应力损失:
[0221 ] O1= o J+ O 2+ O 3+ O 4+ O 5
[0222] = 207/2+241+49+46+15/2
[0223] = 447N/mm2
[0224] 6)池壁水平承载力计算
[0225] 张拉工况:
[0226] Np =1.27o cofflAp
[0227] = I. 27X 1395X 1234
[0228] = 2186. 2kN/m
[0229] 0.9(^' CA = 0. 9X1X0. 75X19. 1X1000X350
[0230] = 4512. 4kN/m 满足 Np < 0. 9 小 f' CA。
[0231] fpyAp = 1395X 1234
[0232] = 1721. 4kN/m
[0233] Rho = 313. 8N/mm,闭水试验工况:
[0234] Nt = I. 27Rhq = 398. 5kN/m 满足 Nt < fpyAp。
[0235] 满水加温度作用:
[0236] Nt = 1.27RH0+1.4(oxfflax+oct)tw
[0237] = I. 27X313. 8+1. 4X (0. 82+0. 60) X 350
[0238] = 1094. 3kN/m 满足 Nt < fpyAp。
[0239] 正常使用验算:
[0240] a cp o sk- o pe ^ 0
[0241] Ope= (ocoffl-o ^XAp/(IOOOtw)
[0242] = (1395-447)X1234/ (1000 X 350)
[0243] = 3. 34N/mm2[0244] o sk = Rho/ (1000 X tw) + o ct+ o xmax
[0245] = 313. 8 X 1000/ (1000 X 350) +0. 60+0. 82
[0246] = 2. 31 N/mm2
[0247] a cpo sk-ops = I. 15X2. 31-3. 34 < 0 满足。
[0248] (3)经济比较
[0249] 算例中,采用本文提出的方法,池壁配筋<2X15. 20400,采用传统的预应力设计方法池壁配筋(ts2X 15. 20225,节省预应力筋(1234-700)/1234 = 43.3 %,仅池壁节省预应力筋:7850 X 6 X 60 X 5 X (1234-700) X 1(T6 = 7. 6tt,增加混凝土膨胀剂6 X 0. 35 X 60 X 5 X 340 X 0. 08 = 17. It
[0250]节省工程费用:7. 6X2-17. 1X800 = 13. 8 万。
[0251] 这仅是池壁节省的费用,底板和顶板均采用该法,设计结果节省的费用,将非常可观。同时,使混凝土浇筑过程中避免出现裂缝。发挥膨胀剂和预应力筋各自优势,实现水池一次浇筑成型,且不开裂,使得混凝土水池的整体性、抗震性、抗渗裂性和耐久性得到提高,两个措施,分别解决施工阶段干缩裂缝和长期使用阶段的温差应力,与现有设计措施比较,既能更好地解决超长水池各阶段的无缝问题,又能降低工程建设费用,具有显著的技术进步,具有很高的推广价值。

Claims (1)

1. ー种超长钢筋混凝土水池无缝结构方法,是通过以下步骤实现的: 施工阶段:采用补偿收缩混凝土,所述补偿收缩混凝土掺加3%〜10%的膨胀剂。限制膨胀率,通过计算控制在O. 02 % -O. 05 %,使混凝土达到O. 2-0. 7MPa的膨胀自压应カ,确保混凝土在浇筑和凝固过程中不出现拉应力,实现混凝土浇筑成型时不出现干缩裂缝; 长期使用阶段:当混凝土强度达到70%〜75%时,进行预应カ筋张拉;由预应カ筋产生的预应カ,抵抗长期使用过程中因季节负温差产生的温度拉应カ,避免出现结构裂缝;与现有设计措施比较,即更好地发挥了补偿收缩混凝土和预应カ筋的作用,又能降低工程建设费用。
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