CN102308012A - 黑点生成少的铁素体系不锈钢 - Google Patents

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Abstract

该铁素体系不锈钢以质量％计含有C：0.020％以下、N：0.025％以下、Si：1.0％以下、Mn：0.5％以下、P：0.035％以下、S：0.01％以下、Cr：16～25％、Al：0.15％以下、Ti：0.05～0.5％、及Ca：0.0015％以下，作为剩余部分，包含Fe及不可避免的杂质，且该铁素体系不锈钢满足下述式(1)。BI＝3Al+Ti+0.5Si+200Ca≤0.8 (1)(其中，式(1)中的Al、Ti、Si、Ca为钢中的各成分的含量(质量％))。

Description

黑点生成少的铁素体系不锈钢
技术领域
本发明涉及TIG焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢。
本申请基于2009年2月9日在日本申请的专利申请2009-027828号及2010年2月1日在日本申请的专利申请2010-20244并主张优先权，将其内容引用于此。
背景技术
铁素体系不锈钢一般情况下不仅耐腐蚀性优异，且与奥氏体系不锈钢相比具有热膨胀系数小和耐应力腐食裂纹性优异等特征。因此，在餐具、厨房设备和以屋顶材料为首的建筑外部装饰材料、储水/储热水用材料等中被广泛使用。而且，近年来，由于Ni原料的价格高涨，奥氏体系不锈钢的替换需求增多，其用途不断扩大。
在这样的不锈钢的结构体中，焊接施工是不可欠缺的。原先，铁素体系不锈钢由于其C、N固溶限度小，因此在焊接部发生敏化，有耐腐蚀性降低的问题。为了解决该问题，提出了通过利用C、N量的降低或者Ti或Nb等稳定化元素的添加进行C、N的固定等来抑制焊接金属部的敏化的方法(例如参照专利文献1)，并被广泛实用化。
此外，关于铁素体系不锈钢的焊接部的耐腐蚀性，已知在由焊接的线能量产生的氧化皮部中，耐腐蚀性发生劣化，并且已知与奥氏体系不锈钢相比，充分实施利用不活泼性气体的保护很重要。
此外，在专利文献2中公开了如下技术：通过以满足式P1＝5Ti+20(Al-0.01)≥1.5(式中的Ti、Al表示各自在钢中的含量)的方式添加Ti和Al，使改善焊接热影响部的耐腐蚀性的Al氧化皮膜在焊接时的钢的表层部形成。
在专利文献3中公开了如下技术：在复合添加Al和Ti的基础上，添加一定量以上的Si，从而使焊接部的耐间隙腐食性提高。
此外，在专利文献4中公开了如下技术：通过满足4Al+Ti≤0.32(式中的Al、Ti表示各自在钢中的含量)，使焊接时的线能量降低而抑制焊接部的氧化皮的生成，使焊接部的耐腐蚀性提高。
上述的以往技术是以改善焊接部或焊接热影响部的耐腐蚀性为目的的技术。
另外，作为不是焊接部而是使原材料本身的耐候性及耐间隙腐食性提高的手段，有积极地添加P，并添加适量的Ca及Al的技术(例如参照专利文献5)。在专利文献5中，Ca及Al为了控制钢中的非金属夹杂物的形状和分布而添加。另外，专利文献5的最大特征是超过0.04％地添加P，在专利文献5中对于焊接时的效果没有任何记载。
在以往的铁素体系不锈钢中，即使将焊接部的保护条件适当化，有时也会在焊接后的背面焊道上散在一般被称为黑点或夹渣的黑斑。黑点是在TIG(Tungsten Inert Gas，惰性气体保护钨极)焊接的凝固时，与氧的亲和力强的Al、Ti、Si、Ca作为氧化物在焊接金属上固化而成的。焊接条件、尤其是利用不活泼性气体的保护条件对于黑点的发生有很大影响，保护越不充分，黑点产生越多。
另外，黑点本身是氧化物，因此即使黑点少量散在，对于焊接部的耐腐蚀性及加工性来说也完全没有问题。但是，如果黑点大量生成或者连续生成，则有时不仅损害在不对焊接部进行研磨处理而直接使用的情况下的外观，而且在对焊接部进行加工时发生黑点部的剥离。如果发生黑点部的剥离，则有时产生加工性降低、或者在与剥离的黑点部的间隙中发生间隙腐食等的问题。此外，在焊接后不实施加工的情况下，如果黑点较厚地生成，则在构造上对焊接部施加应力的产品中，有时黑点剥离而耐腐蚀性降低。
因此，为了使TIG焊接部的耐腐蚀性提高，不仅要使焊道部和焊接氧化皮部本身的耐腐蚀性提高，而且控制在焊接部生成的黑点是重要的。对于在焊接时产生的伴有变色的氧化皮，通过强化焊接的保护条件的方法，基本能抑制。但是，对于在TIG焊接部生成的黑点，即使强化保护条件，也无法通过以往的技术来充分地抑制。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特公昭55-21102号公报
专利文献2：日本特开平5-70899号公报
专利文献3：日本特开2006-241564号公报
专利文献4：日本特开2007-270290号公报
专利文献5：日本特开平7-34205号公报
发明内容
发明所要解决的课题
本发明鉴于上述情况而作出，以提供在TIG焊接部难以生成黑点、焊接部的耐腐蚀性及加工性优良的铁素体系不锈钢为课题。
用于解决课题的手段
本发明者为了抑制黑点的生成量，如下所示反复进行了深入研究。其结果发现，通过将Al、Ti、Si、Ca量最适化，能抑制TIG焊接部的黑点的生成，从而想到了本发明的黑点生成少的铁素体系不锈钢。
本发明的要旨如下所述。
(1)一种焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计含有C：0.020％以下、N：0.025％以下、Si：1.0％以下、Mn：0.5％以下、P：0.035％以下、S：0.01％以下、Cr：16～25％、Al：0.15％以下、Ti：0.05～0.5％、Ca：0.0015％以下，作为剩余部分，包含Fe及不可避免的杂质，并且该铁素体系不锈钢满足下述式(1)。
BI＝3Al+Ti+0.5Si+200Ca≤0.8            (1)
(另外，式(1)中的Al、Ti、Si、Ca为钢中的各成分的含量(质量％)。)
(2)根据(1)所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有Nb：0.6％以下。
(3)根据(1)或(2)所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有Mo：3.0％以下。
(4)根据(1)～(3)中任一项所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有选自Cu：2.0％以下、Ni：2.0％以下中的一种或两种。
(5)根据(1)～(4)中任一项所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有选自V：0.2％以下、Zr：0.2％以下中的一种或两种。
(6)根据(1)～(5)中任一项所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有B：0.005％以下。
发明效果
根据本发明，能够提供在TIG焊接部中难以生成黑点、TIG焊接部的耐腐蚀性及加工性优良的铁素体系不锈钢。
附图说明
图1是表示在TIG焊接时在背侧产生的黑点的外观的照片。
图2示表示通过AES对试验片的背侧的黑点及焊道部的元素深度分布进行测定而得到的结果的图表。
图3是表示BI值与黑点生成长度比的关系的图表。
具体实施方式
下面对本发明进行详细说明。
本发明的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢满足下述式(1)。
BI＝3Al+Ti+0.5Si+200Ca≤0.8           (1)
(另外，式(1)中的Al、Ti、Si、Ca为钢中的各成分的含量(质量％)。)
Al、Ti、Si、Ca是与氧的亲和力特别强的元素，是在TIG焊接时使黑点生成的元素。此外，钢中所含的Al、Ti、Si、Ca的含量越多，黑点越容易生成。上述式(1)中的Al、Ti、Si、Ca的系数是基于促进黑点生成的作用的大小(强度)和钢中的含量而确定的。更详细而言，Al如后述的实验例所示，以最高浓度含有在黑点中，是促进黑点生成的作用特别大的元素。因此，在上述式(1)中，将Al的系数设为3。此外，Ca尽管在钢中的含量少，但在黑点中以高浓度含有，是促进黑点生成的作用大的元素。因此，将Ca的系数设为200。
如果上述BI值超过0.8，则黑点的生成变得显著。相对于此，如果BI值为0.8以下，则TIG焊接部的黑点的生成充分减少，可得到优异的耐腐蚀性。此外，在BI值为0.4以下的情况下，能更有效地抑制黑点的生成，能进一步使TIG焊接部的耐腐蚀性提高。
接着，对本发明的铁素体系不锈钢的成分组成进行详细说明。
首先，对规定上述式(1)的各元素进行说明。
Al作为脱氧元素是重要的，并且也具有控制非金属夹杂物的组成而将组织微细化的效果。但是，Al是对黑点的生成最有贡献的元素。此外，Al的过量添加有可能招致非金属夹杂物的粗大化，成为产品产生瑕疵的起点。因此，将Al含量的上限值设为0.15％以下。为了脱氧，优选含有0.01％以上的Al。Al含量更优选为0.03％～0.10％。
Ti是在固定C、N、抑制焊接部的晶界腐食而使加工性提高的方面是非常重要的元素。但是，Ti的过量添加不仅使黑点生成，而且成为制造时的表面瑕疵的原因。因此，将Ti含量的范围设为0.05％～0.5％。Ti含量更优选为0.07％～0.35％。
Si作为脱氧元素是重要的元素，对于提高耐腐蚀性、耐氧化性也是有效的。但是，Si的过量添加不仅促进黑点的生成，而且使加工性、制造性降低。因此，将Si的含量的上限值设为1.0％。为了脱氧，优选含有0.01％以上的Si。Si的含量更优选为0.05％～0.3％。
Ca作为脱氧元素是非常重要的，作为非金属夹杂物在钢中微量地含有。但是，Ca由于非常容易被氧化，因此，成为焊接时生成黑点的主要原因。此外，Ca有时也会使水溶性夹杂物生成，使耐腐蚀性降低。因此，Ca的含量优选极低，将Ca的含量的上限值设为0.0015％以下。Ca的含量更优选为0.0012％以下。
接着，对构成本发明的铁素体系不锈钢的其他元素进行说明。
C由于使耐晶界腐食性及加工性降低，因此必须使其含量降低。因此，将C的含量的上限值设为0.020％以下。但是，如果使C的含量过度降低，则精炼成本恶化，因此，C的含量更优选为0.002％～0.015％。
N由于与C同样地使耐晶界腐食性、加工性降低，因此需要使其含量降低。因此，将N的含量的上限设为0.025％以下。但是，如果过度地降低N的含量，则精炼成本恶化，因此，N的含量更优选为0.002％～0.015％。
Mn作为脱氧元素是重要的元素。但是，如果过量地添加Mn，则容易生成成为腐食的起点的MnS，并且使铁素体组织不稳定化。因此，将Mn的含量设为0.5％以下。为了脱氧，优选含有0.01％以上的Mn。Mn的含量更优选为0.05％～0.3％。
P不仅使焊接性、加工性降低，而且容易产生晶界腐食，因此需要抑制地较低。因而，将P的含量设为0.035％以下。P的含量更优选为0.001％～0.02％。
S由于使CaS或MnS等成为腐食的起点的水溶性夹杂物生成，因此需要降低。因此，S的含量设为0.01％以下。但是，过度的降低招致成本的恶化。因此，S的含量更优选为0.0001％～0.005％。
Cr在确保不锈钢的耐腐蚀性方面是最重要的元素，为了使铁素体组织稳定化，需要含有16％以上。但是，Cr由于使加工性、制造性降低，因此将上限设为25％以下。Cr的含量优选为16.5％～23％，更优选为18.0％～22.5％。
Nb在其特性上可以单独添加或与Ti复合添加。在使Nb与Ti一起含有的情况下，优选满足(Ti+Nb)/(C+N)≥6(式中的Ti、Nb、C、N为钢中的各成分的含量(质量％))。
Nb与Ti同样，是固定C、N、抑制焊接部的晶界腐食而使加工性提高的元素。但是，Nb的过量的添加使加工性降低，因此，优选将Nb的含量的上限设为0.6％以下。此外，为了通过含有Nb而使上述特性提高，优选含有0.05％以上的Nb。Nb的含量优选为0.1％～0.5％，更优选为0.15％～0.4％。
Mo对于钝态皮膜的修补具有效果，对于使耐腐蚀性提高而言是非常有效的元素。此外，Mo通过与Cr一起含有，具有使耐点蚀性有效地提高的效果。此外，Mo通过与Ni一起含有，具有改善耐流锈性的效果。但是，如果使Mo增加，则加工性降低，成本增高。因此，优选将Mo的含量的上限设为3.0％以下。此外，为了通过含有Mo而使上述特性提高，优选含有0.30％以上的Mo。Mo的含量优选为0.60％～2.5％，更优选为0.9％～2.0％。
Ni由于具有抑制活性溶解速度的效果、且氢过电压小，因此再钝态化特性优良。但是，Ni的过量添加使加工性降低，使铁素体组织变得不稳定。因此，优选将Ni的含量的上限设为2.0％以下。此外，为了通过含有Ni而使上述特性提高，优选含有0.05％以上的Ni。Ni的含量优选为0.1％～1.2％，更优选为0.2％～1.1％。
Cu与Ni同样，不仅使活性溶解速度降低，且具有促进再钝态化的效果。但是，Cu的过量添加使加工性降低。因此，在添加Cu的情况下，优选将上限设为2.0％以下。为了通过含有Cu而使上述特性提高，Cu优选含有0.05％以上。Cu的含量优选为0.2％～1.5％，更优选为0.25％～1.1％。
V及Zr改善耐候性和耐间隙腐食性。此外，如果抑制Cr、Mo的使用并添加V，则也能确保优异的加工性。但是，V和/或Zr的过度的添加使加工性降低，并且使耐腐蚀性提高的效果也饱和，因此，优选将含有V和/或Zr的情况的含量的上限设为0.2％以下。此外，为了通过含有V和/或Zr而使上述特性提高，V和/或Zr优选含有0.03％以上。此外，V和/或Zr的含量更优选为0.05％～0.1％。
B是对于改善二次加工脆性有效的晶界强化元素。但是，过度的添加成为将铁素体固溶强化而使延展性降低的原因。因此，在添加B的情况下，优选将下限设为0.0001％以下、将上限设为0.005％以下。B的含量更优选设为0.0002％～0.0020％。
实施例
将由具有表1及表2中所示的化学成分(组成)的铁素体系不锈钢形成的试验片按照以下所示的方法制造。首先，将表1及表2所示的化学成分(组成)的铸钢通过真空熔解进行熔炼而制造厚度为40mm的钢锭，通过热轧将其轧制成厚度为5mm。然后，基于各种再结晶行为，在温度800～1000℃下进行1分钟的热处理，然后将氧化皮研磨除去。接着进行冷轧而制造厚度为0.8mm的钢板。然后，作为最终退火，基于各种再结晶行为，在温度800～1000℃下进行1分钟的热处理，然后将表面的氧化皮酸洗除去而作为供试材料。使用其来制造No1～43的试验片。
另外，在表1及表2所示的化学成分(组成)中，剩余部分为铁及不可避免的杂质。
Figure BDA0000081332740000091
对于如此得到的No.1～43的试验片，按照以下所示的焊接条件进行TIG焊接。然后，通过以下所示的方法计算黑点生成长度比。此外，对于No.1～43的试验片，进行以下所示的腐食试验。
(焊接条件)
TIG焊接在输送速度50cm/min、线能量550～650J/cm2的条件下将相同钢种对接。作为保护，在焊炬侧、背面侧均使用氩气。
(黑点生成长度比)
黑点生成长度比作为表示TIG焊接后的黑点的生成量的基准而求出。该黑点生成长度比将在焊接部产生的各黑点的焊接方向的长度累计，将该累计值除以总焊接长度而求出。具体而言，将焊接长度约10cm部分用数码相机进行拍摄而测定各黑点的长度，通过使用图像处理，计算焊接长度中的黑点的长度的总和相对于焊接长度的比而求出。
(腐食试验)
作为腐食试验片，使用对焊接试验片的TIG焊接部进行鼓凸加工而成的试验片。鼓凸加工在根据JIS Z 2247的埃里克森试验(Erichsen test)条件下以焊接试验片的背波侧作为表面，使用20mmφ的冲头来进行。但是，由于鼓凸高度对应加工条件，因此将加工在途中停止，加工成6mm。即，将鼓凸高度统一为6mm。耐腐蚀性评价根据JIS Z 2371实施5％NaCl的连续喷雾试验，以48小时后有无流锈来进行评价。另外，利用5％NaCl的连续喷雾试验的评价将在焊接部未看到锈的情况记为良(Good)，将产生了锈的情况记为不良(Bad)。
以上的评价结果示于表3。
表3
  No   BI   生成长度比(％)   腐蚀试验
  1   0.54   35   良   本发明
  2   0.56   25   良   本发明
  3   0.63   41   良   本发明
  4   0.62   39   良   本发明
  5   0.57   25   良   本发明
  6   0.65   31   良   本发明
  7   0.47   26   良   本发明
  8   0.78   40   良   本发明
  9   0.59   11   良   本发明
  10   0.40   0   良   本发明
  11   0.50   27   良   本发明
  12   0.52   14   良   本发明
  13   0.62   32   良   本发明
  14   0.58   29   良   本发明
  15   0.40   10   良   本发明
  16   0.55   31   良   本发明
  17   0.50   9   良   本发明
  18   0.51   36   良   本发明
  19   0.47   16   良   本发明
  20   0.51   22   良   本发明
  21   0.58   20   良   本发明
  22   0.58   20   良   本发明
  23   0.66   40   良   本发明
  24   0.79   39   良   本发明
  25   0.69   27   良   本发明
  26   0.42   12   良   本发明
  27   0.53   25   良   本发明
  28   0.55   21   良   本发明
  29   0.54   19   良   本发明
  30   0.49   15   良   本发明
  30   0.44   8   良   本发明
  32   0.50   10   良   本发明
  33   0.64   25   良   本发明
  34   0.99   71   不良   比较例
  35   1.04   68   不良   比较例
  36   1.11   74   不良   比较例
  37   1.03   61   不良   比较例
  38   0.88   64   不良   比较例
  39   1.15   73   不良   比较例
  40   0.90   83   不良   比较例
  41   1.05   79   不良   比较例
  42   0.68   30   不良   比较例
  43   0.47   9   不良   比较例
如表1～表3所示，在化学成分(组成)为本发明的范围且BI值为0.8以下的试验片No.1～33中，黑点生成长度比小，TIG焊接后的黑点的生成少。进而，在用埃里克森试验机加工后的耐腐蚀性试验片的5％NaCl的连续喷雾试验中，也未发现来自焊接部的锈。因此，耐腐蚀性良好。
另一方面，在BI值超过0.8的试验片No.34～41中，TIG焊接后的黑点生成长度比大，在腐食试验中发现产生锈。
此外，在Cr的组成比低于16％的试验片No.42及Ti的组成比低于0.05％的试验片No.43中，发现在腐食试验中产生锈。
进而，将试验片No.34～43按能垂直地观察锈产生部的方式进行剖面嵌入，通过显微镜进行观察，结果发现在腐食起点部的黑点部的剥离。
(实验例1)
除了通过冷轧制造厚度为1mm的钢板以外，与No.1的试验片的制造方法同样地制作具有如下所示的化学成分(组成)的铁素体系不锈钢的供试材料。使用其得到试验片A及试验片B。
(化学成分(组成))
试验片A
C：0.007％、N：0.011％、Si：0.12％、Mn：0.18％、P：0.22％、S：0.001％、Cr：19.4％、Al：0.06％、Ti：0.15％、Ca：0.0005％、剩余部分：铁和不可避免的杂质
试验片B
C：0.009％、N：0.010％、Si：0.25％、Mn：0.15％、P：0.21％、S：0.001％、Cr：20.2％、Al：0.15％、Ti：0.19％、Ca：0.0015％、剩余部分：铁和不可避免的杂质
相对于如此得到的试验片A及试验片B，在与No.1的试验片同样的焊接条件下进行TIG焊接，观察在TIG焊接时在背侧产生的黑点的外观。
将其结果示于图1。
图1(a)是表示在TIG焊接时在背侧产生的黑点的外观的照片。此外，图1(b)是表示在TIG焊接时在背侧产生的黑点的外观的示意图，是与图1(a)中所示的照片对应的附图。
在图1(a)及图1(b)中，左侧是BI值为0.49的试验片A的照片，右侧为BI值为1.07的试验片B的照片。
在图1中，如箭头所示，在BI值为0.49的试验片A及BI值为1.07的试验片B两者上散见斑点状的黑点。但是，可知在BI值大的试验片B(右侧的照片)中，黑点更多地产生。
此外，对于BI值为1.07的试验片B，对焊道部与黑点部这两个部位进行俄歇电子能谱分析(AES)测定。将其结果示于图2。
另外，在AES测定中，使用扫描型FE俄歇电子能谱装置，在加速电压为10keV、点径为约40nm、溅射速度为15nm/min的条件下，实施测定直至氧的强度几乎无法观测到的深度为止。另外，由于AES的测定点小，因此，有时因测定位置而产生误差，但是，本次采用作为表示概略的厚度的方法。
图2是表示在试验片的背侧的黑点及焊道部中用AES测定元素的深度分布(深度方向的元素的浓度分布)而得到的结果的图表。图2(a)是焊道部的结果，图2(b)是黑点的结果。
如图2(a)所示，焊道部是Ti为主体、包含Al、Si的厚度为数百
Figure BDA0000081332740000131
的氧化物。另一方面，如图2(b)所示，黑点是Al为主体、且包含Ti、Si、Ca的厚度为数千
Figure BDA0000081332740000132
的厚的氧化物。此外，根据图2(b)所示的黑点的图表可以确认，Al在黑点中以最高的浓度含有，Ca尽管在钢中的含量少，但是在黑点中以高浓度含有。
(实验例2)
通过与试验片A同样的制造方法制造下述的铁素体系不锈钢供试材料，该铁素体系不锈钢供试材料以C：0.002～0.015％、N：0.02～0.015％、Cr：16.5～23％、Ni：0～1.5％、Mo：0～2.5％为基本组成，具有作为黑点的主成分的Al、Ti、Si、Ca等的含量不同的各种化学成分(组成)。使用其得到多个试验片。
相对于如此得到的多个试验片，按与No.1的试验片同样的焊接条件进行TIG焊接，与No.1的试验片同样地计算黑点生成长度比。
其结果是，显示出Al、Ti、Si、Ca越增加、黑点生成长度比越大的倾向。判明了这些元素与氧的亲和力特别强，但是其中Al的效果特别大，此外，Ca尽管在钢中的含量少，但是对黑点的影响大。此外可知，Ti、Si同样地对于黑点的生成有贡献。
由此可知，在Al、Ti、Si、Ca的添加量多的情况下，即使实施保护，产生黑点的担心也大，尤其是Al、Ti对黑点的生成有很大影响。
此外，对于多个试验片，分别计算下述式(1)所示的BI值，调查与黑点生成长度比的关系。
BI＝3Al+Ti+0.5Si+200Ca≤0.8             (1)
(另外，式(1)中的Al、Ti、Si、Ca为钢中的各成分的含量(质量％)。)
将其结果示于图3。图3是表示BI值与黑点生成长度比的关系的图表。如图3所示可知，BI值越大，黑点生成长度比变得越大。
此外，对于多个试验片，分别与No.1的试验片同样地进行腐食试验。其结果也示于图3。图3的图表中记载的●是在腐食试验中未产生锈的试验片的数据，×为在腐食试验中发现产生锈的试验片的数据。如图3所示，如果BI值超过0.8，则在喷雾试验中产生锈。
从以上的结果可知，图3所示的满足上述式(1)的铁素体系不锈钢的TIG焊接部的黑点生成少，耐腐蚀性优异。
产业上的可利用性
本发明的铁素体系不锈钢可以以如外部装饰材料、建材、室外设备类、储水/储热水罐、家电产品、浴槽、厨房设备、潜热回收型燃气热水器的排水回收器和其热交换器、各种焊接管等在室外/室内的一般的用途，适当地用于在TIG焊接形成的结构体中以耐腐蚀性为必需的部件。本发明的铁素体系不锈钢尤其适合于在TIG焊接后实施加工的部件。此外，本发明的铁素体系不锈钢不仅耐腐蚀性优良，而且TIG焊接部的加工性也优良，因此可广泛地适用于加工严格的部件。

Claims (6)

1.一种焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计含有C：0.020％以下、N：0.025％以下、Si：1.0％以下、Mn：0.5％以下、P：0.035％以下、S：0.01％以下、Cr：16～25％、Al：0.15％以下、Ti：0.05～0.5％、及Ca：0.0015％以下，作为剩余部分，包含Fe及不可避免的杂质，
且该铁素体系不锈钢满足下述式(1)，
BI＝3Al+Ti+0.5Si+200Ca≤0.8         (1)
其中，式(1)中的Al、Ti、Si、Ca为钢中的各成分的以质量％计的含量。
2.根据权利要求1所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有Nb：0.6％以下。
3.根据权利要求1或2所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％还含有Mo：3.0％以下。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有选自Cu：2.0％以下、Ni：2.0％以下中的一种或两种。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有选自V：0.2％以下、Zr：0.2％以下中的一种或两种。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的焊接部的黑点生成少的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％还含有B：0.005％以下。
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