具体实施方式
下面,使用附图来详细说明实施本发明的最佳方式。
本实施方式是利用非线性分量的超声波图像装置,是具备用于在探针灵敏度区域内同时产生差音分量和和音分量的结构的装置。由此,由于可通过探针检测非线性分量的大部分,所以可使能量利用效率提高,使穿透性提高。
首先,使用图1说明本实施方式的超声波图像装置。这里,说明在超声波图像装置中,尤其是用于医疗用的超声波诊断装置10,但本发明的超声波图像装置不限于医疗用诊断装置。
超声波诊断装置10具备:探针11、装置本体20、外部界面12、图像显示部13。
探针11在发送时将来自装置本体20的发送电信号转换成发送音响信号,将超声波发送至未图示的被检体后,将来自被检体的反射回声信号转 换成接收电信号,并传输至装置本体20。探针11通常为1维或2维的列阵结构,可构成为边聚焦发送光束及接收光束,边偏转。
装置本体20具备:波形产生部件23,产生从探针11发送的发送波形;发送放大器22,放大来自波形产生部件23的发送波形;接收放大器24,放大来自探针11的接收信号;接收发送分离(T/R)开关21,在发送时将发送放大器22和探针11电连接,在接收时将接收放大器24和探针11电连接;A/D转换器25,将由接收放大器24放大的模拟信号转换成数字信号;接收延迟电路部26,向所述接收信号提供规定的延迟,形成接收光束;信号处理部27,用于向所述接收光束实施下面详细记述的信号处理;图像处理部28,根据信号处理部27的输出,构筑图像数据;和控制部29,对以上结构要素控制接收发送计时(timing)、发送波形、接收放大器增益、延迟量、信号处理等。
将来自图像处理部28的输出在图像显示部13显示为2维断层像或3维图像等的映像。构成为操作者由外部界面12经控制部29执行对装置本体20的上述结构要素的控制、或执行图像显示部13的控制。另外,既便在未附加外部界面12的情况下,也可通过预定的控制条件进行拍摄。
接着,使用图1及图2详细说明本发明超声波诊断装置的脉冲接收发送动作及信号处理27的处理顺序。
在本发明的超声波诊断装置中,如图1所示,使用至少在2个速率的发送接收中得到1个图像数据的脉冲倒置法。另外,在后面详细说明成为本发明特征的发送脉冲的基本波分量的频带。
首先,在波形产生部件23中,由控制部29形成规定的发送脉冲波形,经发送放大器22、接收发送分离开关21,从探针11向被检体照射第1基本波脉冲30。第1基本波脉冲30在被检体内,边因音响非线性效应产生波形失真,边在音响阻抗不同的部分反复进行反射、透过并传输。若从探针11照射第1基本波脉冲30,则根据来自控制部29的指示,接收发送分离开关21电连接接收放大器24和探针11。来自被检体的反射回声从接近于探针11的部位依次作为第1接收回声31连续地到达探针11,被看作返回来自拍摄区域最深部的第1接收回声31的时间经过后,结束第1速率的接收发送。第1接收回声31经接收发送分离开关21、接收放大器24、 A/D转换器25、接收延迟电路26后,作为第1接收信号32传输至信号处理部27。
在第1速率的接收发送结束后,通过接收发送分离开关21再次电连接发送放大器22和探针11。接着,在波形产生部件23中形成不同的发送脉冲波形,经发送放大器22、接收发送分离开关21后,传输至探针11,从探针11向被检体照射第2基本波脉冲33。第2基本波脉冲33成为大致反转第1基本波脉冲30的波形的正负的波形。并且,期望波形产生部件23具备例如除去由发送放大器22产生的电气失真或取决于探针11的频率特性的相位旋转的影响,调整第1基本波脉冲30和第2基本波脉冲33至少一方波形的部件。
第2基本波脉冲33在被检体内,边因音响非线性效应产生波形失真,边在音响阻抗不同的部分反复进行反射、透过并传输。若从探针11照射第2基本波脉冲33,则根据来自控制部29的指示,接收发送分离开关21电连接接收放大器24和探针11。来自被检体的反射回声在接近探针11的部位依次作为第2接收回声34连续地达到探针11,在被看作返回来自拍摄区域最深部的第2接收回声34的时间经过后,结束第2速率的接收发送。第2接收回声34经接收发送开关21、接收放大器24、A/D转换器25、接收延迟电路26后,作为第2接收信号35传输至信号处理部27。
图2表示图1的信号处理部27的详细结构的一例。信号处理部27包含暂时存储器40及41、加法部42、正交检波处理部43、滤波器处理部44,来自滤波器处理部44的输出再被B模式处理部45或多普勒处理部46处理,输出至图像处理部28。在暂时存储器40及41中,分别暂时保持第1速率的第1接收信号32及第2速率的第2接收信号35,并通过加法部42相加。
这里,被相加的接收信号包含基于形成第1基本波脉冲30及第2基本波脉冲33的基本波分量的接收信号分量、和根据基于该基本波脉冲的被检体内的非线性传输产生的非线性分量的接收信号分量,但由于第1基本波脉冲30和第2基本波脉冲33的基本波分量的相位180度反转,所以理想地加法处理结果为零。
相反,由于非线性分量因基本波分量的平方值而产生,所以相位不反 转,通过加法运算,谋求大致3dB的S/N提高。因此,通过加法处理,仅提取非线性分量。并且,为了调整接收信号,可构成为在加法部42之前,可沿时间方向(对拍摄区域来说是深度方向)通过自动或手动连续地变化第1接收信号32和第2接收信号35的大小比率。并且,还可构成为用户可经外部界面12调整上述比率。
在正交检波处理部43中,实施对应于参考频率的频率移动,得到同相信号分量和正交信号分量。提取的非线性分量是探针11的接收频带内产生的差音或和音分量,但越是高频分量,取决于频率的衰减越大,来自比发送聚焦的焦点深的部分的接收信号几乎为低频的分量。因此,期望正交检波处理部43的参考频率相对于来自发送聚焦点之前的比较浅的部分的接收信号选择高频率,相对于来自深部的接收信号选择低的频率。因此,可构成为可沿时间方向(对拍摄区域而言为深度方向)自动或手动地连续变化参考频率。并且,可构成为用户可经外部界面12,调整参考频率。
正交检波后的信号在滤波器处理部44中,提取作为图像数据使用的频带的信号分量,在B模式处理部45或多普勒处理部46中,构筑将反射回声强度作为亮度信息显示的B模式图像用数据、或基于多普勒效应计算的血流速度等数据。在图像处理部28中,通过适当地座标转换将该数据转换成空间信息,并传输至图像显示部13。由此,图像显示部13显示B模式图像、或血流速度数据等作为图像。
下面,详细说明本实施方式的发送脉冲的基本波分量。
在本实施方式中,作为第1基本波脉冲30及第2基本波脉冲33的基本波分量71,如图3所示,使用具有1个频率峰值的单脉冲波。基本波分量71的峰值频率为fC、频带宽度为2fS,因此,基本波分量的频带为fC-fS~fC+fS。在如图3那样未适当设定该频率fC及fS的情况下,由于差音分量72和和音分量73的大部分产生于探针灵敏度74的外侧,所以不能检测,但在本实施方式中,将频率fC及fS设定成如图4示出的与探针灵敏度区域f1~f2关系中的规定值。由此,可如图4那样,在探针灵敏度区域f1~f2 内生成差音分量72和和音分量73的大部分。并且,所谓探针灵敏度区域的下限频率f1通常不是由经常使用的-6dB频带宽度来定义,而是指在探针通过后的接收回声信号分量中,可用作图像信号的信号分量的下限频 率。
首先,使用公式及附图说明在本发明的超声波诊断装置中,为映像化而利用的非线性分量、和第1基本波脉冲30及第2基本波脉冲33具有的基本波分量之间的关系。
本发明的非线性成像高效地捕捉因被检体内的音响非线性效应而由基本波分量派生的非线性分量,同时实现高分辨率和穿透性提高来实现。音波的非线性传输方式在公式上由KZK式(Khokhlov-Zabolotskaya-Kuznetsov equation)、或通过由式1表示的伯格斯式(Burgers’equation)来表现。
式1
式1记述x方向的1维空间的非线性音响传输,p表示声压,ρ表示密度,c表示声速,β表示非线性系数,t表示沿x方向以声速c移动的座标系的延迟时间。另外,b是涉及声波吸收的物质量,设吸收系数为α,角频率为ω,存在α=bω2的关系。式1的右边表示非线性传输过程中产生的假设声源项。如果忽视3次以上的高次谐波,每个波长的衰减减小,x方向的波形变化不那么显著,则可通过将线性音压的平方值时间微分,推定所产生的非线性分量。下面,叙述相对于传输频率fC=ωC/2π,考虑以调制率m、调制频率fS=ωS/2π振幅调制的基本波,产生的非线性分量的频带及其相位、大小。
这里,作为一例,设振幅调制波p(t)=p0(1+mcos2πfst)cos2πfC t为基本波。将因音响非线性效应而产生的非线性分量计算为dp2/dt的结果由式2表示。
式2
从该结果可知,作为非线性分量产生的频率分量为fS、2fS、2fC-2fS、2fC-fS、2fC、2fC+fS、2fC+2fS等7个分量,均为同相位分量。
在设基本波为连续波的情况下,产生该7个非线性分量,但在本实施方式中,由于基本波是单脉冲波,所以在7个非线性分量的频率分量附近,如图5(a)、(b)所示,分别具有几个频带。图5(a)~(c)表示设调制率m为1、传输频率fc为2.5MHz、调制频率fS为0.5MHz,使脉冲宽度变化为9/fS、3/fS、1/fS时的非线性分量的振幅频谱。
由图5(a)~(c)可知,伴随脉冲宽度变短,所述7个频率分量大致分成2个频带,即分成以fS和2fS为主的差音分量72;和以2fC为中心、穿过2fC-2fS~2fC+2fS的频带为主的和音分量73。
在现有的利用THI或差音的非线性成像中,由于不存在可检测由图5(c)表示的差音分量72和和音分量73两者的宽灵敏度区域的探针,所以可仅提取任意一方。但是,如上所述,在THI中,在利用和音分量(第2高次谐波分量)的情况(参照图17)下,深部穿透性不足。并且,在利用DC差音分量或2频率差音分量的情况(参照图19)下,产生从基本波分量被能量转换的非线性分量中,仅使用极少的转换能量,不能充分确保S/N比或动态范围的问题。并且,由于探针自身具有的灵敏度区域,更进一步导致能量利用效应降低。
对于这个问题,本发明的思想在于:尽可能使从基本波分量被能量转换后产生的非线性分量产生于探针灵敏度区域74。由此,能量利用效率为最大限度,使高分辨率和深部穿透性的提高同时实现。
既便如图5(a)~(c)所示,在照射具有某频带的基本波脉冲71时产生的非线性分量也被分成取决于该频带的差音分量72和和音分量73。作为接收回声全体,变为包含基本波分量71和非线性分量72、73的、图3示出的频带反射回声,非线性分量72、73产生于远离基本波分量71的频带。本发明通过适当设定基本波分量71的频率fC及频带2fS,使非线性分量72、73产生的频带接近于基本波分量71,并且,重叠于基本波分量71,非线性分量72、73的频带的大部分被包含于探针灵敏度区域74内。另外,既便基本波分量71与非线性分量72、73重叠,也可通过脉冲倒置法除去。
下面,详细说明为了使由差音分量72和和音分量73构成的非线性分量频带与探针灵敏度区域f1~f2重合的基本波分量71的设定条件。
设探针灵敏度区域74在发送频带、接收频带均为f1~f2(f1<f2)。基本波分量71如上述那样,是传输频率为fC、调制频率为fS的振幅调制波。由于基本波分量71的频带为fC-fS~fc+fS,所以,首先必需满足fC-fS≥f1、、fc+fS≤f2的条件,以使其纳入探针灵敏度区域74。
另外,从式2可知,考虑在产生的非线性分量中发生的非线性分量中最低的频率分量为fS的情况、和为2fC-2fS的情况。将其任一个包含于探针灵敏度区域74的条件是:在前者情况下,fS≥f1;后者情况下,2fC-2fS ≥f1。
在非线性分量的最低频率为fS的情况下,为了将其包含于探针灵敏度区域74内,必需设定为fS≥f1。这时,由于必需同时满足将基本波分量71的下限频率包含于探针灵敏度区域74的条件fC-fS≥f1,所以变成fS≥f1且fC≥2fS。即,在本实施方式中,在振幅调制波中,将调制频率fS设定为探针灵敏度区域74的下限频率f1以上,将载波频率fC设定为调制频率fS的2倍以上。
并且此时,必需同时满足用于将产生的非线性分量的最高频率分量2fC+2fS(和音分量)包含于探针灵敏度区域74的条件为2fC+2fS≤f2、且 使基本波分量71的上限频率包含于探针灵敏度区域74的条件fC+fS≤f2。并且,由于还必需满足用于将下限频率fS包含于探针灵敏度区域74的条件fS≥f1且fC≥2fS,所以可知探针灵敏度区域74的上限频率f2必需为f2 ≥6f1。
可是,通常在使用PZT等压电材料的探针11中,比频带最大也就80%左右,现状下难以实现具有f2≥6f1,即f1~6f1(比频带143%)的宽灵敏度区域74的探针11。并且,从式2可知,由于产生的非线性分量中,和音分量73包含比差音分量72大的能量,所以基于探针11的高频带的和音分量73的检测电平(被检测的能量)比低频带的差音分量72的检测电平大。因此,在本实施方式中,优先考虑对深部穿透性影响大的低频带的差音分量72的检测电平的提高,如图4所示,将差音分量72的频带全部包含于探针灵敏度区域74,尽可能多地使和音分量73的频带包含于探针灵敏度区域74。
尤其是,如图4所示,通过将差音分量72的下限频率设定成与探针灵敏度区域74的下限频率一致,可使差音分量74的频带全部包含于探针灵敏度区域74,使包含于和音分量73的频带中探针灵敏度区域74的频带宽度最大。即,在产生的非线性分量中最低的频率分量为fS的情况下,根据fS≥f1且fC≥2fS,设调制频率fS为探针灵敏度区域74的下限频率f1 (fS=f1),设振幅调制波fC为调制频率fS的2倍(fC=2fS)。
既便在这种条件下,也可通过探针11的整合层的调整或单晶压电元件或硅探头利用等,通过进一步扩大探针灵敏度的比频带,捕捉更高频率侧的和音分量73。
另外,在可实现具有f1~6f1宽灵敏度区域74的探针11的情况下,设定fC及fS,以满足2fC+2fS≤f2、fC+fS≤f2,使产生的非线性分量的最高频率分量2fC+2fS(和音分量)包含于探针灵敏度区域74。由此,可使全部的非线性分量产生于探针11的灵敏度区域74,并可捕捉。
下面,若考虑非线性分量的最低频率为2fC-2fS的情况,则其作为探针11的下限频率f1以上的条件是2fC-2fS≥f1。这时,由于作为非线性分量中的差音分量72产生的频率fS满足fS≥f1的条件,所以2fC-2fS≥fS成立,变成fC≥1.5fS。并且,使用基本波分量71的下限频率的条件fC-fS ≥f1,得到fS≥2f1的条件,另外,为了满足将和音分量73的上限频率包含于探针灵敏度区域74的条件2fC+2fS≤f2,必需f2≥10f1。因此,必需准备比上述的fS≥f1时更宽的探针灵敏度区域74,变得更难以实现。
如上所述,在本实施方式中,在将上述的振幅调制波设为基本波分量71的情况下,将调制频率fS设定为探针灵敏度区域的下限频率f1(fS=f1),将传输频率fC设定为调制的频率fS的2倍(fC=2fS)。并且,考虑该振幅调制波的频带为fC-fS~fC+fS,如果更一般地表示,在探针灵敏度区域的下限频率为f1时,将基本波分量71的频带设定为f1~3f1。
另外,该基本波分量71的条件是在探针11的接收发送灵敏度区域相等的情况下,例如,在将构成探针11的列阵之一作为发送专用时,基于使非线性分量的能量利用效率提高的本发明的思想,可选定发送专用列阵的发送频带及接收用列阵的接收频带。既便在这种情况下,也期望可由接收用列阵捕捉所产生的差音分量中的最低的频率分量。
在上述说明中,说明了基本波分量71的频带设定,下面,说明在基于本发明的超声波诊断装置的非线性成像中,照射到被检体内的基本波波形。
由式2表示的非线性分量将振幅调制波p(t)=p0(1+mcos2πfst)cos2πfct设为基本波。载波分量fc及调制分量fS分别为正弦波时和余弦波时进行相同的计算,图6归纳并表示在各自情况的所述7个非线性分量的t=0的相位。
从图6可知,在将载波分量fc及调制分量fS都设为余弦波时,全部非线性分量以同相位产生。由于被检测的非线性分量的声压振幅是将7个非线性分量的波形相加后的振幅,所以在全部的非线性分量为同相位时,被检测的最大声压振幅为7个非线性分量的振幅之和。因此,可检测大振幅,可得到高分辨率的画质。
这样,为了得到高画质的图像,得到宽频带的非线性分量信号,期望如p(t)=p0(1+mcos2πfst)cos2πfct所示,均以余弦波表示基本波的载波分量及调制分量。这在仅由余弦波表示将基本波按傅立叶级数展开时的全部频率分量时也成立,通过发送具有该基本波分量的脉冲波,可高分辨率地非线性成像。
另外,通过如p(t)=p
0(1+mcos2πf
st)cos2πf
ct所示,仅由正弦波的频谱分量构成的基本波生成的非线性分量在差音分量72和和音分量73各自中为同相。在拍摄活体内时,从安全性方面出发,有由该部位规定的称为机械瞄准标线(MI)的指标,尤其限制负压侧的声压振幅。如上所述,在基本波的傅立叶级数分量全部由余弦波产生的情况下,声压的最大振幅表示为各频率分量的振幅和,但在基本波的傅立叶级数分量全部由正弦波产生的情况下,声压的最大振幅比各频率分量的振幅和小。例如,cosωt+cos2ωt的最大振幅为2,但sinωt+sin2ωt的最大振幅为
这意味着在MI一定的条件下,可将傅立叶级数分量全部是正弦波分量的基本波一方,设定成比全部是余弦波分量的基本波还大的脉冲功率(声压振幅)。
从式2可知,利用音响非线性效应,与声波传输一起产生的非线性分量与基本波声压振幅的平方成正比。因此,通过发送傅立叶级数分量全部是正弦波分量的基本波,得到比发送全部是余弦波分量的基本波时还大的差音电平及和音电平。因此,在使摄像区域的深部的穿透性的提高比高分辨率化优先的情况下,期望发送傅立叶级数分量全部是正弦波分量的基本波。
所以,期望构成为可通过自动或手动变更波形设定,以便在用户想使高分辨率优先时,将载波分量fc及调制分量fS都设定成余弦波,在想使穿透性的提高比高分辨率优先时,将载波分量fc及调制分量fS都设定成正弦波。
为了确认上述的基本波波形在使用余弦波或正弦波时的发送波形的传输特性,通过基于KZK式的声波的非线性传输解析,求出发送波形的传输特性。下面说明其结果。另外,也求出与进行脉冲倒置结果等效的传输特性。这里,在下面示出的全部解析中,假设接近于活体物性的一样的声音媒质,设声速为1500m/s,设密度为1000kg/m3,设非线性参数B/A为7,设频率依赖的吸收系数为0.7dB/cm/MHz。并且,设列阵为口径40mm的1维列阵,设列阵正面100mm的位置为焦点,在2维声场空间模块中进行计算。并且,使用1MHz~5MHz左右的区域作为探针11的发送接收灵敏度区域,设探针表面的基本波脉冲的最大声压振幅为4MPa(rms)。
(傅立叶级数分量全部由余弦波产生的基本波形)
为了高分辨率化而在宽频带中产生具有大振幅的非线性分量,如上所述,期望傅立叶级数分量仅由余弦波分量构成。因此,设调制率m=1的振幅调制波p(t)=p0(1+cos2fst)cos2fct为基本波。并且,根据上述的基本波分量71的设定条件,设调制频率fS为作为探针的发送接收频带的下限频率的1MHz,将传输频率fC设定为fS的2倍2MHz。并且,从图5(a)、(b)、(c)可知,为了非线性分量的宽频带化,由于发送的基本波的脉冲宽度短的一方好,所以,这里,设调制的频率fS的1个波长长度1/fS为脉冲宽度。发送的基本波脉冲的-6dB的频带为1MHz~3MHz,包含于假设的探针灵敏度区域。
图7是表示上述的第1基本波脉冲30的声轴上的波形变化状态的解析结果,相当于距各自音轴上的位置的第1接收回声31的波形。另外,横轴的时间由与声速一起沿声轴方向移动的延迟时间表示。图8是对使图7的基本波脉冲的正负反转的第2基本波脉冲33同样进行的波形变化的解析结果,相当于第2接收回声34的波形。在图7及图8中,(a)表示探针11表面的波形,(b)表示音轴上距离10mm的波形,(c)表示音轴上距离100mm的波形,(d)表示音轴上距离200mm的波形。傅立叶级数分量全部由余弦波产生的基本波形从图7(a)或图8(a)可知,成为对基本波脉冲的时间中心对称的波形。该波形例如也可通过逆傅立叶变换余弦滚降函数(cosine roll off function)得到。这时的截止频率只要设定为将探针灵敏度区域74的下限频率设为f1,具有f1~3f1的频带即可。
从图7及图8可知,声波传输的同时,声波产生基于非线性声音效应的波形失真,受到频率依赖性的衰减。即,波形失真意味着产生非线性分量,频率依赖性的衰减意味着由于更高频率侧的分量衰减大,所以仅在深部残留低频率侧的窄频带信号分量。
图9(a)~(d)表示分别将图7和图8的(a)~(d)各距离的波形相加的波形。通过分别将图7和图8的(a)~(d)的结果相加,得到与进行脉冲倒置时等效的波形。通过相加会去除第1及第2基本波脉冲30、33的线性分量,图9(a)~(d)示出的波形仅由非线性分量形成。
图10是由图9(b)~(d)示出的非线性分量构成的波形的振幅频谱 图,图11是相对于声轴上距离表示脉冲倒置后的波形的最大声压振幅的距离特性图。从图10可知,在声轴上距离10mm中,在假设为探针灵敏度区域74的1MHz~5MHz的区域,非线性分量集中生成,非线性分量的能量高效率用于映像化。从图11可知,该宽频带的非线性分量在焦距100mm左右之前有效,若超过焦距距离,则急剧地衰减。从图10的声轴上距离200mm的振幅频谱可知,由于在该区域中仅残留低频率侧的窄频带信号分量,所以在该区域中,也可通过改变第1及第2接收回声31、34的相加比率,按线性分量进行映像化。
并且,非线性分量的产生在基本波脉冲的和音分量74中显著,在传输的同时受到衰减,在深部残留差音分量72。因此,由于与传输距离一起用于映像化的最佳频带变化,所以期望沿距离方向使脉冲倒置后的正交检波处理中的参考频率变化。即,如果以本解析为例,则只要使参考频率在焦距100mm之前为5MHz~4MHz、150mm为3MHz、180mm以后为2MHz地连续地变化即可。
(傅立叶级数分量全部由正弦波产生的基本波形)
为了优先考虑穿透性提高,产生能量大的非线性分量,期望如上所述,傅立叶级数分量仅由正弦波分量构成。因此,设调制率m=1的振幅调制波p(t)=p0(1+cos2fst)sin2πfct为基本波。根据上述的基本波条件,设调制频率fS为作为探针的发送接收频带的下限频率的1MHz,设载波频率fC为fS的2倍2MHz。由于非线性分量通过基本波脉冲存在的区域中的非线性相互作用而产生,所以为了提高分辨率,只要缩短脉冲宽度即可。因此,这里,设调制的频率fs的1个波长长度1/fS为脉冲宽度。发送的基本波脉冲的-6dB的频带为1MHz~3MHz,包含于假设的探针灵敏度区域74。
图12是表示上述第1基本波脉冲30音轴上的波形变化状态的解析结果,相当于距各自音轴上位置的第1接收回声31。另外,横轴的时间由与声速同时移动的延迟时间表示。并且,图13是对使图12的基本波脉冲的正负反转的第2基本波脉冲33同样进行的波形变化的解析结果,相当于第2接收回声34。在图12及图13中,(a)表示探针表面的波形,(b)表示声轴上距离10mm的波形,(c)表示声轴上距离100mm的波形,(d)表 示声轴上距离200mm的波形。
从图12及图13可知,声波传输的同时,音波产生基于非线性声音效应的波形失真,受到频率依赖性的衰减。即,波形失真意味着产生非线性分量,频率依赖性的衰减意味着由于更高频率侧的分量大衰减,所以仅在深部残留低频率侧的窄频带的信号分量。
图14(a)~(d)表示分别将图12和图13的(a)~(d)各距离的波形相加的波形。通过将图12和图13的(a)~(d)的结果相加,得到与进行脉冲倒置时等效的波形。由于通过相加去除第1基本波脉冲30和第2基本波脉冲33的线性分量,所以图14中示出的波形仅由非线性分量形成。
图15是由图14(b)~(d)示出的非线性分量构成的波形的振幅频谱图,并且,图16是相对于声轴上距离,表示脉冲倒置后的波形的最大声压振幅的距离特性图。从图15的声轴上距离10mm的解析结果可知,在仅由正弦波分量构成基本波脉冲的情况下,由于差音分量和和音分量相位反转,所以会在振幅频谱上形成缺口。但是,比较图10和图15的结果可知,在基本波脉冲的最大声压振幅恒定的条件下,若仅由正弦波分量构成基本波脉冲,则与仅为余弦波分量的基本波脉冲相比,可增大原来脉冲具有的能量,结果,可提高从基本波分量至非线性分量的能量转换效率。从图11和图16的比较可知,在仅由正弦波分量构成基本波脉冲时的一方,既便超过焦距的150mm的位置中也有3dB左右大小。
另外,从图16可知,该非线性分量在焦距100mm左右有效,若超过焦距,则急剧衰减。从图15的声轴上距离200mm的振幅频谱可知,由于在该区域内仅残留低频率侧的窄频带信号分量,所以在该区域中,也可通过改变第1接收回声31和第2接收回声34之间的相加的比率,按线性分量进行映像化。
另外,非线性分量的产生中,基本波脉冲的和音分量73显著,与传输同时受到衰减,在深部残留差音分量72。因此,由于与传输距离同时用于映像化的最佳频带变化,所以期望沿距离方向使脉冲倒置后的正交检波处理中的参考频率变化。即,如果以本解析为例,则只要如在焦距100mm之前为5MHz~4MHz、150mm为3MHz、180mm以后为2MHz那样连续地使 参考频率变化即可。
在本发明的超声波诊断装置10中,也可使上述的基本波波形(余弦波或正弦波)的最佳选择与摄像区域的深度一致,附加通过控制部29自动地调整的功能,也可构成为用户可从外部界面12任意地选择。另外,在将第1及第2基本波脉冲30及33的波形作为上述的振幅调制波发送时,例如,用户也可通过经外部界面12增减调制频率fS,使控制部29或波形产生部件23具有可调整基本波脉冲30及33的频带的功能。可通过附加该调整功能,对分辨率或亮度、图像的一样性等得到最佳的画质。
另外,在上述实施例中,使用振幅调制波作为发送的第1及第2基本波脉冲,但作为具有与其相同频带的基本波脉冲,也可使用沿时间轴方向频率推移的波形。另外,也可使用频率降低(增加)地推移的第1基本波脉冲、和频率增加(降低)地推移的第2基本波脉冲。
这里,所谓频率推移的波形,例如也可是连接频率不同的波形的1个周期或多个周期的波形。并且,也可构成为连接频率不同的波形的1/2周期、1/4周期、1/8周期等部分,也可是使用频率连续地变化的线性调频脉冲波形。
如上所述,本发明的超声波诊断装置在超声波非线性成像中,通过将发送脉冲的基本波分量71的频带在与探针灵敏度区域71的关系中设定为规定值,由于可将被检体内的因超声波的非线性相互作用而产生的非线性分量的大部分包含于探针灵敏度区域74内,所以可通过探针11高效地捕捉非线性分量。因此,同时实现高分辨率和摄像区域深部的穿透性提高,在摄像区域全体中得到一样良好的图像。
并且,通过与摄像区域的深度一致适当选择发送脉冲的基本波波形(余弦波或正弦波),可得到分辨率或亮度、图像的一样性等优良的图像。