CN101099978A - 镁合金挤压变形加工方法 - Google Patents
镁合金挤压变形加工方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101099978A CN101099978A CNA2007100925801A CN200710092580A CN101099978A CN 101099978 A CN101099978 A CN 101099978A CN A2007100925801 A CNA2007100925801 A CN A2007100925801A CN 200710092580 A CN200710092580 A CN 200710092580A CN 101099978 A CN101099978 A CN 101099978A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- magnesium alloy
- extrusion
- die
- alloy blank
- squeezing passage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
本发明公开了一种镁合金挤压变形加工方法，采用双向挤压径向流动变径成型的挤压模，把模具加热后在挤压通道腔内均匀涂抹润滑剂，然后将经过均匀化处理的镁合金坯料加热后放入在已加热的模具的挤压通道中，通过挤压模的两个相向运动的凸模，同时以1.5m/min～2.5m/min的挤压速度、2.5MPa～5MPa的挤压力，分别从镁合金坯料的两端进行双向等速挤压，使镁合金坯料由中部向模具挤压通道径向的变径型腔通道流动挤压变形。它采用双向挤压径向变径流动挤压变形，既能够极大地提高镁合金晶粒的细化效果，使镁合金材料的综合力学性能得到提高，又能够实现在低温挤压状态下不降低挤压速度，提高镁合金挤压变形加工的生产效率。
Description
技术领域
本发明属于镁合金的挤压变形领域，特别涉及一种镁合金挤压变形加工方法。
背景技术
镁合金具有密排六方晶体结构，对称性低，其轴比(c/a)值为1.623，接近理想的密排值1.633，室温滑移系少，塑性变形能力差。在所有的镁合金的变形方式中，挤压变形较为容易，易形成大的生产力，变形后得到的材料的性能也得到较大的提高。塑性是变形镁合金的重要力学性能指标之一，它决定了材料、零件和构件的塑性加工成形性能和使用性能。我国变形镁合金材料的研制与开发仍处于起步阶段，缺少高性能镁合金板、棒和型材，如今国防军工、航天航空用高性能镁合金材料仍依靠进口，民用产品尚未进行大力开发。因此，研究和开发性能优良、规格多样的变形镁合金材料显得十分重要。
目前，工业生产中镁合金的挤压变形所采用挤压方式均为单向挤压，其镁合金坯料的挤压温度通常为350～450℃，挤压速度通常为1m/min～2.5m/min，这种单向挤压方式的挤压温度与挤压速度成正比，挤压温度越低，挤压速度越慢，如果挤压温度降低而挤压速度不随之而减慢，镁合金的成型效果将受影响，导致挤压出的材料出现裂纹，影响产品质量。参见图9，现在公开了的最先进的镁合金的单向挤压变形方式为ECAE(Equal channel angular extrusion)的等径角挤压，这是一种利用纯剪切变形细化晶粒的大塑性变形加工方法，即将被挤压的镁合金坯料13，通过挤压模12上弯曲成90度角的单向等径挤压通道14进行挤压，使镁合金坯料在一个挤压杆11的压力下，由单向等径挤压通道一端向另一端运动，使镁合金坯料在经过单向等径挤压通道的90度转角时，受到剪切变形，将镁合金晶粒细化，提高被挤压的镁合金材料的力学性能，但是由于这种挤压方式仅仅是一个单向等径通道的挤压方式，挤压比为1，挤压温度为300～350℃，挤压速度为0.6～1.2m/min，其每挤压一道次后，镁合金晶粒尺寸细化程度不能达到二分之一，需经过多道次挤压才能够将镁合金晶粒细化到较小尺寸。如将晶粒为210μm的镁合金坯料采用ECAE技术挤压变形，需经过八道次的挤压，镁合金的晶粒尺寸才能达到10μm以下，该方法虽然能够实现将镁合金晶粒细化到很小的程度，但是因其采用多道次的挤压加工导致其生产效率降低；并且由于ECAE技术的挤压速度为0.6～1.2m/min，每道次的挤压时间也相对较长，同样导致其生产效率降低，如果要提高单向挤压的挤压速度，又会产品质量下降。因此，在工业化生产需要提高生产效率的情况下，ECAE技术显然存在不足。
发明内容
本发明的一个目的是针对现有技术的不足，提供一种镁合金挤压变形加工方法，它采用双向挤压径向变径流动挤压变形，既能够极大地提高镁合金晶粒的细化效果，使镁合金材料的综合力学性能得到提高，又能够实现在低温挤压状态下不降低挤压速度，提高镁合金挤压变形加工的生产效率。
本发明的又一目的是提供一种能够实现镁合金双向挤压径向变径流动挤压变形的挤压模。
本发明的目的是这样实现的：首先将镁合金坯料进行均匀化处理，采用双向挤压径向流动变径成型的挤压模，把模具加热后在模具挤压通道腔内均匀涂抹润滑剂，然后将经过均匀化处理的镁合金坯料加热后放入在已加热的模具的挤压通道腔中，其镁合金坯料温度为230℃～450℃，模具温度比镁合金坯料温度高50℃～100℃，通过挤压模的两个相向运动的凸模，同时以1.5m/min～2.5m/min的挤压速度、2.5Mpa～5Mpa的挤压力，分别从镁合金坯料的两端对镁合金坯料进行双向等速挤压，使镁合金坯料由中部向模具挤压通道径向的，截面积小于挤压通道截面积的变径型腔通道流动挤压变形。
本发明的又一目的是这样实现的：挤压模的凹模上设有双向挤压通道，所述双向挤压通道的中段对称设有至少两个径向延伸的型腔通道，所述型腔通道与双向挤压通道轴线垂直且贯穿凹模壁，双向挤压通道的截面积大于型腔通道的截面积之和；两个凸模分别由凹模的双向挤压通道的两端相向插入双向挤压通道与凹模形成间隙配合。
由于采用了上述方案，采用双向挤压径向流动变径成型的挤压模，通过挤压模的两个相向运动的凸模，分别从镁合金坯料的两端进行双向等速挤压，使镁合金坯料由中部向凹模挤压通道径向的变径型腔通道流动挤压变形。这种挤压方法使镁合金在成型过程中金属流动时发生了原始粗大的晶粒被拉长成为细长的流线形组织，大部分流线区域发生了晶粒破碎现象，增大晶界面积促使再结晶形核，只需一次挤压变形，就能使被加工的镁合金起到极其显著的晶粒细化效果。以AZ31镁合金挤压变形为例，挤压前经均匀化处理的晶粒尺寸大小为350μm的AZ31镁合金，只经过一道次挤压，晶粒尺寸就能细化到6.5μm，其晶粒细化效果远胜于现有的ECAE技术，参见下表1：
表1晶粒细化效果对照表
| 挤压方式 | 挤压前晶粒大小 | 挤压温度 | 一道次挤压 | 二道次 | 三道次 | 四道次 | 八道次 |
| 本发明方法 | 350μm | 250℃ | 6.5μm | ||||
| ECAE | 210μm | 350℃ | 125μm | 71μm | 53μm | 30μm | 4μm |
由于本挤压方法是通过挤压模的两个相向运动的凸模，从镁合金坯料的两端同时进行双向等速挤压，虽然每个凸模的挤压速度为1.5m/min～2.5m/min，但是由于是两个相向运动的凸模分别从镁合金坯料的两端进行双向挤压，使镁合金坯料的挤压时间缩短，其挤压速度相当于单向挤压的2倍，由此提高镁合金挤压变形加工的生产效率。并且由于本挤压方法是使镁合金坯料由中部向凹模挤压通道径向的，截面积小于挤压通道截面积的变径型腔通道流动挤压变形，在挤压过程中金属流动过程中内部组织呈现出一定的方向性且晶粒细小，使晶粒被拉长甚至发生破碎，增加了再结晶形核率，细化了晶粒，即使在挤压温度低于300℃的状态下，其挤压速度不降低，仍以1.5m/min～2.5m/min的挤压速度进行挤压，镁合金发生完全的动态再结晶，通过这种动态再结晶过程，镁合金的组织得到细化，晶粒平均直径大大下降(如图4、图5、图6和图7所示)。
同时，还因为本挤压方法能够实现低温挤压成型的工业化生产，在提高工业生产效率的前提下，挤压后的镁合金材料具有抗拉强度高、屈服强度高、延伸性好的力学性能，可以用于对金属材料的综合力学性能要求高的领域，如航空航天、军工等领域。根据国标GB228-2002的标准，将AZ31镁合金采用本发明挤压方法挤压后的挤压件和采用传统挤压方法挤压后的挤压件，加工成标准拉伸试样进行拉伸试验，通过对照可见采用本发明挤压方法挤压的AZ31棒材的综合力学性能优于传统挤压方法挤压的AZ31棒材的综合力学性能，参见下表2、3：
表2采用本发明挤压方法AZ31棒材的力学性能
| 挤压速度 | 坯料温度 | 抗拉强度/Mpa | 屈服强度/Mpa | 延伸率(％) |
| 1.5～2.5m/min | 250℃ | 295 | 210 | 15.26 |
| 1.5～2.5m/min | 300℃ | 288 | 200 | 14.75 |
| 1.5～2.5m/min | 350℃ | 276 | 196 | 14.27 |
| 1.5～2.5m/min | 400℃ | 270 | 194 | 14.05 |
表3采用传统挤压方法AZ31棒材力学性能
| 挤压速度 | 坯料温度 | 抗拉强度/Mpa | 屈服强度/Mpa | 延伸率(％) |
| 1～2.5m/min | 370℃ | 255 | 200 | 12 |
下面结合附图和实施例对本发明作进一步说明。应理解的是，这些实施例是用于说明本发明，而不是对本发明的限制，在本发明的构思前提下对本发明挤压方法的简单改进，都属于本发明要求保护的范围。
附图说明
图1为本发明挤压方法的一种实施例示意图；
图2为AZ31镁合金铸态放大200倍数的微观组织照片；
图3为AZ31镁合金均匀化处理后放大200倍数的微观组织照片；
图4为AZ31镁合金坯料温度250℃用本发明挤压产生的晶粒细化效果图；
图5为AZ31镁合金坯料温度300℃用本发明挤压产生的晶粒细化效果图；
图6为AZ31镁合金坯料温度350℃用本发明挤压产生的晶粒细化效果图；
图7为AZ31镁合金坯料温度400℃用本发明挤压产生的晶粒细化效果图
图8为成型后金属组织图；
图9为ECAE的单向等径角挤压方法示意图。
具体实施方式
参见图1，本实施例采用上下双向挤压双径向流动变径成型的挤压模，在立式挤压机上对AZ31镁合金棒材进行挤压变形加工。所述上下双向挤压双径向流动变径成型的挤压模的凹模3上设有双向挤压通道4，所述双向挤压通道4的中段对称设有两个径向延伸的型腔通道5，所述型腔通道5与双向挤压通道4轴线垂直且贯穿凹模3壁，双向挤压通道4的截面积大于两个型腔通道5的截面积之和；两个凸模2、6分别由凹模3的双向挤压通道4的两端相向插入双向挤压通道与凹模形成间隙配合。由于镁合金在铸造过程中，非平衡结晶所带来的各种偏析和存在于晶界及枝晶网络上的金属间化合物，使得铸坯的化学成分和组织很不均匀(如图2所示)，造成热塑性的降低和加工性能的削弱。为改善铸锭化学成分和组织的不均匀性，由此提高其成型性，需要在铸造后对铸坯进行均匀化退火处理。所述镁合金坯料的均匀化处理是将镁合金坯料加热至380～420℃保温6～24小时，本实施例采用首先将镁合金坯料加热至400℃保温15小时进行均匀化处理，以求达到较佳的均匀化处理效果，经过均匀化处理的铸锭，粗大的枝晶消失，铸锭的化学成分和组织更加均匀(如图3所示)。挤压前，把凹模3加热至300℃～550℃后，在凹模3的双向挤压通道4腔内均匀涂抹润滑剂，润滑剂可选用汽缸油、机油、石墨、玻璃、二硫化钼、植物油等，或者选其几种根据不同情况按不同比例混合使用。本实施例采用的润滑剂为由74号汽缸油加粒度400目的石墨混合而成的润滑剂，该润滑剂的配制比例的重量百分比为74号汽缸油60～90％，粒度400目的石墨10～40％，为达较佳的润滑效果，以配制比例的重量百分比为74号汽缸油70％，粒度400目的石墨30％的润滑剂的效果最佳；然后将凹模3放置在固定在立式挤压机工作台上的模具底座7上，使定位在模具底座7上的下凸模6由凹模3的挤压通道4下端口部分插入，封住凹模3的挤压通道4的下端腔口，再用垫块垫在凹模3与模具底座7之间，为下凸模6的挤压保留一定行程；然后将经过均匀化处理的镁合金坯料加热至230℃～450℃，放入在已加热的凹模3的挤压通道4中。先由立式挤压机的压杆1带动上凸模2以1.5～2.5m/min的速度单向预压10mm后停止，抽去凹模3与模具底座7之间的垫块，让凹模3悬空，再使立式挤压机的压杆1继续施压，通过挤压模的上下两个相向运动的凸模2、6，同时以1.5m/min～2.5m/min的挤压速度、2.5Mpa～5Mpa的挤压力，分别从镁合金坯料的上下两端进行双向等速挤压，即当挤压机的压杆1带动上凸模2向下施与压力运动时，下凸模6以同样的压力及速度反作用力于坯料，使镁合金坯料由中部向凹模3挤压通道4两侧径向的变径型腔通道5流动挤压变形，其挤压比为挤压通道4的截面积大于两个变径型腔通道5的截面积之和。为使AZ31镁合金挤压加工后的棒材的综合力学性能达到高标准要求，可将镁合金坯料温度加热至250℃，放入温度加热至300℃的双向挤压径向流动变径成型的挤压模中，通过挤压模的两个相向运动的凸模，同时以1.5m/min～2.5m/min的挤压速度、2.5Mpa～5Mpa的挤压力，采用4.5的挤压比，从镁合金坯料的上下两端进行双向等速挤压，使镁合金坯料由中部向凹模3挤压通道4径向的两个变径型腔通道5流动挤压变形，其效果最佳。采用上述挤压方法在挤压机上挤压成棒材后，用吹风机快速冷却，防止晶粒长大，即可加工出各种镁合金棒料产品。
本发明不仅仅局限于在双向挤压时让镁合金坯料由中部向凹模3挤压通道4的两个径向的变径型腔通道流动挤压变形，也可以让镁合金坯料由中部向凹模3挤压通道4的多个径向的变径型腔通道流动挤压变形，其多个径向的变径型腔通道可以为3～6个，不管径向的变径型腔通道有多少，其挤压比为凹模3挤压通道4的截面积大于多个变径型腔通道的截面积之和。
本发明不仅仅局限于加工各种镁合金棒料，还可以根据凹模设置的径向的变径型腔通道的多少，凸模采用适当的挤压行程，还可以挤压出圆周具有多个圆柱体的镁合金特殊型材。
本发明不仅仅局限于上述的立式挤压机，也可以用在卧式挤压机进行双向挤压。采用卧式挤压机进行双向挤压，只需稍微改动模具结构便可实现。或者将模具定位，采用双向施与压力的挤压机同样能够实现对镁合金的双向挤压。
Claims (7)
1.一种镁合金挤压变形加工方法，首先将镁合金坯料进行均匀化处理，其特征在于：采用双向挤压径向流动变径成型的挤压模，把模具加热后在模具挤压通道腔内均匀涂抹润滑剂，然后将经过均匀化处理的镁合金坯料加热后放入在已加热的模具的挤压通道腔中，其镁合金坯料温度为230℃～450℃，模具温度比镁合金坯料温度高50℃～100℃，通过挤压模的两个相向运动的凸模，同时以1.5m/min～2.5m/min的挤压速度、2.5Mpa～5Mpa的挤压力，分别从镁合金坯料的两端对镁合金坯料进行双向等速挤压，使镁合金坯料由中部向模具挤压通道径向的截面积小于挤压通道截面积的变径型腔通道流动挤压变形。
2.根据权利要求1所述的镁合金挤压变形加工方法，其特征在于：所述镁合金坯料由中部向模具挤压通道径向的多个变径型腔通道流动挤压变形，其挤压比为挤压通道的截面积大于多个变径型腔通道的截面积之和。
3.根据权利要求1或2所述的镁合金挤压变形加工方法，其特征在于：所述镁合金坯料温度加热至250℃，放入温度加热至300℃的双向挤压径向流动变径成型的挤压模中，通过挤压模的两个相向运动的凸模，同时以1.5m/min～2.5m/min的挤压速度、2.5Mpa～5Mpa的挤压力，采用4.5的挤压比，从镁合金坯料的两端进行双向等速挤压，使镁合金坯料由中部向模具挤压通道径向的两个变径型腔通道流动挤压变形。
4.根据权利要求1所述的镁合金挤压变形加工方法，其特征在于：所述镁合金坯料的均匀化处理是将镁合金坯料加热至380～420℃保温6～24小时。
5.根据权利要求1所述的镁合金挤压变形加工方法，其特征在于：所述润滑剂为74号汽缸油+粒度400目的石墨混合而成的润滑剂。
6.根据权利要求5所述的镁合金挤压变形加工方法，其特征在于：所述润滑剂的配制比例的重量百分比为74号汽缸油60～90％，粒度400目的石墨10～40％。
7.一种用于如权利要求1所述的镁合金挤压变形加工方法的挤压模，其特征在于：挤压模的凹模上设置双向挤压通道，所述双向挤压通道的中段对称设有至少两个径向延伸的型腔通道，所述型腔通道与双向挤压通道轴线垂直且贯穿凹模壁，双向挤压通道的截面积大于型腔通道的截面积之和；两个凸模分别由凹模的双向挤压通道的两端相向插入双向挤压通道与凹模形成间隙配合。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNB2007100925801A CN100503066C (zh) | 2007-08-14 | 2007-08-14 | 镁合金挤压变形加工方法及挤压模 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNB2007100925801A CN100503066C (zh) | 2007-08-14 | 2007-08-14 | 镁合金挤压变形加工方法及挤压模 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101099978A true CN101099978A (zh) | 2008-01-09 |
| CN100503066C CN100503066C (zh) | 2009-06-24 |
Family
ID=39034516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CNB2007100925801A Expired - Fee Related CN100503066C (zh) | 2007-08-14 | 2007-08-14 | 镁合金挤压变形加工方法及挤压模 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN100503066C (zh) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101824571A (zh) * | 2010-03-09 | 2010-09-08 | 扬州宏福铝业有限公司 | 含铈镧混合稀土的Mg-Al-Zn-RE变形镁合金及其生产方法、应用 |
| CN101898203A (zh) * | 2010-07-22 | 2010-12-01 | 重庆大学 | 镁合金连续挤压模 |
| CN102059483A (zh) * | 2010-12-29 | 2011-05-18 | 重庆研镁科技有限公司 | 一种镁合金挤压焊丝的生产工艺 |
| CN103388115A (zh) * | 2012-05-07 | 2013-11-13 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种高强韧镁合金棒材的制备方法 |
| CN106513452A (zh) * | 2016-12-31 | 2017-03-22 | 广东科技学院 | 一种金属无缝管材挤压成型装置及成型方法 |
| CN107081341A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-08-22 | 山东省科学院新材料研究所 | 一种高强度高塑性的镁合金挤压材制备方法 |
| CN108405647A (zh) * | 2018-03-14 | 2018-08-17 | 哈尔滨理工大学 | 一种圆形棒材挤扭成形模具及其挤扭方法 |
| CN110180908A (zh) * | 2019-06-17 | 2019-08-30 | 燕山大学 | 一种牵引式等通道挤压加工工艺 |
| CN110180982A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-08-30 | 哈尔滨工业大学 | 一种模具温度高于坯料温度的热成形方法 |
| CN110576070A (zh) * | 2019-10-24 | 2019-12-17 | 重庆理工大学 | 镁合金薄壁管材的双向挤压成型模具及其成型方法 |
| CN112264473A (zh) * | 2020-08-24 | 2021-01-26 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种制备高化学活性金属细晶和超细晶材料的装置及方法 |
| CN112692090A (zh) * | 2021-01-06 | 2021-04-23 | 重庆理工大学 | 一种轻合金宽幅薄板的成型装置及其加工方法 |
| CN113232348A (zh) * | 2021-04-15 | 2021-08-10 | 浙江翔宇密封件有限公司 | 一种高铁用高强度、高韧性密封圈的生产工艺 |
| CN114029353A (zh) * | 2021-10-21 | 2022-02-11 | 山东华建铝业集团有限公司 | 薄壁宽幅多腔体高强度铝合金板、制造方法、挤压模具 |
-
2007
- 2007-08-14 CN CNB2007100925801A patent/CN100503066C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101824571A (zh) * | 2010-03-09 | 2010-09-08 | 扬州宏福铝业有限公司 | 含铈镧混合稀土的Mg-Al-Zn-RE变形镁合金及其生产方法、应用 |
| CN101824571B (zh) * | 2010-03-09 | 2011-12-07 | 扬州宏福铝业有限公司 | 含铈镧混合稀土的Mg-Al-Zn-RE变形镁合金的生产方法、应用 |
| CN101898203A (zh) * | 2010-07-22 | 2010-12-01 | 重庆大学 | 镁合金连续挤压模 |
| CN101898203B (zh) * | 2010-07-22 | 2011-12-14 | 重庆大学 | 镁合金连续挤压模 |
| CN102059483A (zh) * | 2010-12-29 | 2011-05-18 | 重庆研镁科技有限公司 | 一种镁合金挤压焊丝的生产工艺 |
| CN103388115A (zh) * | 2012-05-07 | 2013-11-13 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种高强韧镁合金棒材的制备方法 |
| CN103388115B (zh) * | 2012-05-07 | 2016-08-03 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种高强韧镁合金棒材的制备方法 |
| CN106513452A (zh) * | 2016-12-31 | 2017-03-22 | 广东科技学院 | 一种金属无缝管材挤压成型装置及成型方法 |
| CN106513452B (zh) * | 2016-12-31 | 2018-05-11 | 广东科技学院 | 一种金属无缝管材挤压成型装置及成型方法 |
| CN107081341A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-08-22 | 山东省科学院新材料研究所 | 一种高强度高塑性的镁合金挤压材制备方法 |
| CN108405647A (zh) * | 2018-03-14 | 2018-08-17 | 哈尔滨理工大学 | 一种圆形棒材挤扭成形模具及其挤扭方法 |
| CN110180908A (zh) * | 2019-06-17 | 2019-08-30 | 燕山大学 | 一种牵引式等通道挤压加工工艺 |
| CN110180908B (zh) * | 2019-06-17 | 2020-06-02 | 燕山大学 | 一种牵引式等通道挤压加工工艺 |
| CN110180982A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-08-30 | 哈尔滨工业大学 | 一种模具温度高于坯料温度的热成形方法 |
| CN110576070A (zh) * | 2019-10-24 | 2019-12-17 | 重庆理工大学 | 镁合金薄壁管材的双向挤压成型模具及其成型方法 |
| CN112264473A (zh) * | 2020-08-24 | 2021-01-26 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种制备高化学活性金属细晶和超细晶材料的装置及方法 |
| CN112692090A (zh) * | 2021-01-06 | 2021-04-23 | 重庆理工大学 | 一种轻合金宽幅薄板的成型装置及其加工方法 |
| CN112692090B (zh) * | 2021-01-06 | 2022-08-26 | 重庆理工大学 | 一种轻合金宽幅薄板的成型装置及其加工方法 |
| CN113232348A (zh) * | 2021-04-15 | 2021-08-10 | 浙江翔宇密封件有限公司 | 一种高铁用高强度、高韧性密封圈的生产工艺 |
| CN114029353A (zh) * | 2021-10-21 | 2022-02-11 | 山东华建铝业集团有限公司 | 薄壁宽幅多腔体高强度铝合金板、制造方法、挤压模具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN100503066C (zh) | 2009-06-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100503066C (zh) | 镁合金挤压变形加工方法及挤压模 | |
| CN100544850C (zh) | 镁合金挤压变形的加工方法及模具 | |
| CN101912891B (zh) | 镁合金连续挤压变形方法 | |
| CN106140847B (zh) | 一种镁合金挤压变形加工装置及加工方法 | |
| CN101406906B (zh) | 连续转角剪切的挤压整形制备镁合金型材的方法及模具 | |
| CN101914712B (zh) | 一种高强镁合金厚板的挤压变形工艺 | |
| CN206083461U (zh) | 一种镁合金挤压模具 | |
| CN103894435B (zh) | 制备超细晶粒镁合金的往复挤压装置及其加工方法 | |
| CN102601141A (zh) | 镁合金的复合挤压加工方法 | |
| CN110586681B (zh) | 舱体构件挤压成形模具 | |
| CN101905251A (zh) | 一种高强大直径镁合金棒材的挤压变形工艺 | |
| CN109772922B (zh) | 一种挤镦模具、挤镦加工方法及镁合金中心夹套 | |
| CN2690068Y (zh) | 等通道转角挤压制备超细晶粒管材的装置 | |
| CN104226711A (zh) | 一种多转角挤压模具及成形方法 | |
| CN101294238A (zh) | 制备超细晶材料的大塑性变形方法 | |
| CN109317528A (zh) | 一种金属合金材料挤压成型模具 | |
| CN209502590U (zh) | 一种金属合金材料挤压成型模具 | |
| CN113560362B (zh) | 高性能镁合金变截面挤扭复合加工装置及其制备工艺 | |
| CN101898203B (zh) | 镁合金连续挤压模 | |
| CN103878195B (zh) | 镁合金板材挤压成型方法 | |
| CN201102038Y (zh) | 双向挤压镁合金的模具 | |
| CN106180235A (zh) | 一种利用斜通道技术制备细晶镁合金的装置 | |
| CN109622649A (zh) | 一种镁合金连续变截面大变形挤压加工成型方法 | |
| CN103331324B (zh) | 一种直接等径转角挤型模具 | |
| CN106881369B (zh) | 一种镁合金板带材的双向复合挤压模具及挤压成型方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20090624 Termination date: 20150814 |
|
| EXPY | Termination of patent right or utility model |