CN101041869A - 一种改善ab2型储氢合金储氢性能的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种改善AB2型储氢合金储氢性能的方法,属于合金制备技术领域。其方法为,首先设计AB2型储氢合金各个成分,原料的纯度均在99.9%以上,然后添加Nb元素,配比成为新合金,采用非自耗(钨极)真空电弧炉熔炼合金,为保证合金铸锭成分和组织均匀性,抑制偏析,铸锭经四次重熔。所述的合金包括广义的二元AB2型储氢合金系,是A原子一般以Zr、Ti等为主,B原子以Cu、Fe、Ni、Mn、Cr、Co、V、Pd、Nd等为主得到的各种二元AB2型储氢合金系。添加Nb元素使得储氢合金的微观结构、组织形貌发生了改变,提高了储氢合金的储氢性能,特别是储氢合金的循环稳定性能。该方法制备简单,对储氢合金的实际应用具有重要意义。
Description
技术领域
本发明涉及一种改善AB2型储氢合金储氢性能的方法,属于合金制备技术领域。所述方法制备的合金粉具有良好的储氢性能。
背景技术
储氢合金在氢气的净化、贮存、输送、压缩、分离、蓄电池、热泵、空调、有机物加氢或脱氢等领域获得广泛的应用。Ni/MH电池以其优越的性能和环保特性而在近期得到迅速的发展,并将逐步取代Ni/Cd电池而成为主流二次电池。Ni/MH电池的进一步发展依赖于其负极材料——储氢合金的研制水平。金属氢化物储氢的原理是氢气与储氢合金之间进行的可逆反应,实现氢气的储存和释放,即外界有热量传递给金属氢化物时,它就分解成为储氢合金并放出氢气,反之,氢气和储氢合金构成氢化物时,氢就以固态结合的形式储于其中。
商业化的稀土系1∶5型贮氢合金具有优良的化成性能和吸放氢循环稳定性,但放电容量较低,阻碍其在大功率动力型电池中的应用;Mg系和V基合金的容量虽高,但前者的吸放氢动力学性能差,需在200℃以上才能可逆吸放氢,后者的成本过高,且循环稳定性差;Zr系1∶2型合金也具有较高容量,但其较长的化成周期及较低的倍率性能是实用化的瓶颈;新型1∶3型(非1∶5型)合金虽在1∶5型合金基础上提高了容量,但其循环裂化严重,阻碍实用化进程。相比而言,Ti系1∶2型合金容量较高,化成比较容易,倍率性能良好,但循环稳定性较差[Xu YH,et al.Trans Nonferrous MetSoc China 2001;3:350.Skowronski JM,et al.J Solid Electrochem 2002;7:11.]。
放电容量和循环寿命是储氢合金的主要性能指标,前者预示合金应有的可能性,后者则表征其应用的可行性,因此,与储氢合金容量及循环寿命相关的影响因素成为当前的研究热点。为了提高AB2型合金的性能,通过采用多元合金化和超化学计量比的方法对其成分进行调整,用表面处理对其表面进行修饰,采用不同的制备方法,不同的工艺改善其电化学性能。
发明内容
本发明的目的在于提供一种改善AB2型储氢合金储氢性能的方法。该方法使得AB2型储氢合金的放电容量和循环寿命得到明显改善,从而改善了该合金的综合储氢性能。
本发明所述合金可通过如下方法制备,将纯度在99.9%以上的每个单质元素按照成分配比,然后将合金粉与1%~10%的纯度在99.9%以上的Nb粉混合后,采用WK-II型非自耗(钨极)真空电弧炉熔炼合金,为保证合金铸锭成分和组织均匀性,抑制偏析,铸锭经四次重熔。
本发明所述的储氢合金是广义的二元AB2型贮氢合金系,是A原子一般以Zr、Ti等为主,B原子以Cu、Fe、Ni、Mn、Cr、Co、V、Pd、Nd等为主得到的各种二元AB2型贮氢合金系。
加入Nb粉后的AB2型贮氢合金的储氢容量和循环寿命得到明显改善。
附图说明
图1为(Ti0.65Zr0.35)(V0.5-xMn0.3Cr0.4Ni0.8)Nbx(X=0.1~0.5)储氢合金的X-衍射图
图2为(Ti0.65Zr0.35)(V0.5-xMn0.3Cr0.4Ni0.8)Nbx(X=0.1~0.5)储氢合金的活化性能曲线
图3为TiZr0.35V0.5-xMn0.3Cr0.4Ni0.8Nbx(X=0.1~0.3)储氢合金的活化性能曲线
图4为TiMn1.2Cr0.8-xNbx(X=0.1~0.5)储氢合金的循环稳定性曲线
具体实施方式
下面通过具体实例对本发明做进一步说明:
实施例1:
设计合金成分为:(Ti0.65Zr0.35)(V0.5Mn0.3Cr0.4Ni0.8),实验所用原料的纯度均在99.9%以上,然后添加纯度在99.9%以上的Nb粉取代部分V,配比成为合金(Ti0.65Zr0.35)(V0.5-xMn0.3Cr0.4Ni0.8)Nbx(X=0.1~0.5),采用WK-II型非自耗(钨极)真空电弧炉熔炼合金,为保证合金铸锭成分和组织均匀性,抑制偏析,铸锭经四次重熔。图1所示的(Ti0.65Zr0.35)(V0.5-xMn0.3Cr0.4Ni0.8)Nbx(X=0.1~0.5)储氢合金的X-衍射图显示,随Nb含量的增加,主相衍射峰的位置向左(衍射角减小方向)稍有偏移,这表明主相的晶胞参数随着Nb含量的增加而有所增大;另外,加入Nb之后合金的X-衍射图出现了(Ti0.65Zr0.35)(V0.5Mn0.3Cr0.4Ni0.8)X-衍射图中所没有的新衍射峰。(Ti0.65Zr0.35)(V0.5-xMn0.3Cr0.4Ni0.8)Nbx(X=0.1~0.5)储氢合金的活化性能曲线如图2,可以看出,随着Nb替代V的量的增加,合金的电化学容量先增后减,当x=0.1时,合金的放电容量达到最大值为399mAh/g;当X=0.5时,储氢合金的活化性能最好,活化次数为12次。
实施例2:
设计合金成分为:TiZr0.35V0.5Mn0.3Cr0.4Ni0.8,实验所用原料的纯度均在99.9%以上,然后添加纯度在99.9%以上的Nb粉取代部分V,配比成为合金TiZr0.35V0.5-xMn0.3Cr0.4Ni0.8Nbx(X=0.1~0.3),采用WK-II型非自耗(钨极)真空电弧炉熔炼合金,为保证合金铸锭成分和组织均匀性,抑制偏析,铸锭经四次重熔。TiZr0.35V0.5-xMn0.3Cr0.4Ni0.8Nbx(X=0.1~0.3)储氢合金的活化性能曲线如图3,从图中可以看出,随着Nb替代V的量的增加,合金的电化学容量先增后减,当x=0.2时,合金的放电容量达到最大值为404mAh/g。活化次数变化不大,为7次左右。
实施例3:
设计合金成分为:TiMn1.2Cr0.8,实验所用原料的纯度均在99.9%以上,然后添加纯度在99.9%以上的Nb粉取代部分Cr,配比成为合金TiMn1.2Cr0.8-xNbx(X=0.1~0.5),采用WK-II型非自耗(钨极)真空电弧炉熔炼合金,为保证合金铸锭成分和组织均匀性,抑制偏析,铸锭经四次重熔。TiMn1.2Cr0.8-xNbx(X=0.1~0.5)储氢合金的循环稳定性曲线如图4,从图中可以看出,随着Nb替代Cr的量的增加,合金的电化学循环稳定性先增后减,当x=0.1时,合金的循环稳定性最好为92.55%。
Claims (3)
1.一种改善AB2型储氢合金储氢性能的方法,其特征在于:所述方法首先设计AB2型储氢合金各个成分,然后添加Nb元素,配比成为新合金,采用WK-II型非自耗(钨极)真空电弧炉熔炼合金,为保证合金铸锭成分和组织均匀性,抑制偏析,铸锭经四次重熔。
2.按照权利要求1所述的方法,其特征在于:所述设计AB2型储氢合金各个成分的方法是将纯度在99.9%以上的每个单质元素按照成分配比,然后将合金粉与1%~10%的纯度在99.9%以上的Nb粉混合。
3.按照权利要求1所述的方法,其特征在于:所述储氢合金包括广义的二元AB2型储氢合金系,其中A原子以Zr、Ti等为主,B原子以Cu、Fe、Ni、Mn、Cr、Co、V、Pd、Nd等为主,即得到各种二元AB2型储氢合金系。
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