CH714857B1

CH714857B1 - Thermocompensated balance-spring, movement and timepiece.

Info

Publication number: CH714857B1
Application number: CH000310/2019A
Authority: CH
Inventors: Fujieda Hisashi; Ito Kengo; Nakajima Masahiro; Kawauchiya Takuma
Original assignee: Seiko Instr Inc
Priority date: 2018-03-16
Filing date: 2019-03-14
Publication date: 2023-05-15
Also published as: JP7060988B2; CH714857A2; CN110275419B; CN110275419A; JP2019158844A

Abstract

L'invention concerne un balancier-spiral thermocompensé, comprenant un balancier (61, 62, 67), qui comprend un arbre de balancier (61) s'étendant selon un premier axe (O1) et qui est pivotant autour du premier axe (O1) pour osciller de par le rappel d'un spiral (63) ; et des unités de réglage (100) qui comprennent des pièces (121) faites de deux matériaux (130,131) et s'étendant respectivement le long de deuxièmes axes (02), à partir de positions symétriques par rotation autour du premier axe (O1), sur le balancier (61, 62, 67), ainsi qu'une partie formant masselotte (122) qui est attachée à la pièce (121) faite de deux matériaux (130,131) de manière à être déplaçable selon une direction axiale le long du deuxième axe (02), les pièces faites de deux matériaux étant des pièces dans chacune desquelles les deux matériaux (130,131) ont des coefficients de dilatation thermique différents et sont accolés selon une direction coupant le deuxième axe (02). L'invention concerne également un mouvement et une pièce d'horlogerie.The invention relates to a thermocompensated balance-spring, comprising a balance (61, 62, 67), which comprises a balance shaft (61) extending along a first axis (O1) and which is pivotable around the first axis (O1 ) to oscillate by the return of a hairspring (63); and adjustment units (100) which comprise parts (121) made of two materials (130,131) and extending respectively along second axes (02), from rotationally symmetrical positions around the first axis (O1) , on the balance (61, 62, 67), as well as a part forming a weight (122) which is attached to the part (121) made of two materials (130,131) so as to be movable in an axial direction along the second axis (02), the parts made of two materials being parts in each of which the two materials (130,131) have different coefficients of thermal expansion and are joined in a direction intersecting the second axis (02). The invention also relates to a movement and a timepiece.

Description

ARRIÈRE-PLAN DE L'INVENTIONBACKGROUND OF THE INVENTION

1. Domaine de l'invention1. Field of the invention

[0001] La présente invention concerne un balancier-spiral thermocompensé, un mouvement et une pièce d'horlogerie. The present invention relates to a thermocompensated balance-spring, a movement and a timepiece.

2. Description de l'art antérieur afférent2. Description of Related Prior Art

[0002] Un balancier-spiral qui remplit la fonction d'un régulateur de vitesse d'une pièce d'horlogerie mécanique comprend un arbre de balancier s'étendant selon un axe, une roue de balancier fixée à l'arbre de balancier, ainsi qu'un spiral. L'arbre de balancier et la roue de balancier tournent sur l'axe dans un sens et dans le sens contraire (oscillent), de manière périodique, en fonction d'expansions et de contractions du spiral. [0002] A balance-spring which fulfills the function of a speed regulator of a mechanical timepiece comprises a balance shaft extending along an axis, a balance wheel fixed to the balance shaft, as well than a hairspring. The balance shaft and the balance wheel rotate on the axis in one direction and in the opposite direction (oscillate), periodically, according to expansions and contractions of the hairspring.

[0003] Dans le balancier-spiral décrit ci-dessus, on considère comme important que la période d'oscillation soit réglée sur une valeur prédéterminée spécifiée. Si la période d'oscillation s'écarte de la valeur spécifiée, la marche de la pièce d'horlogerie mécanique (le degré de prise de retard ou d'avance de la pièce d'horlogerie) change. In the balance-spring described above, it is considered important that the oscillation period be set to a specified predetermined value. If the period of oscillation deviates from the specified value, the rate of the mechanical timepiece (the degree to which the timepiece lags or leads) changes.

[0004] La période d'oscillation T du balancier-spiral est donnée par l'équation (1) qui suit. Dans l'équation (1), I est le „moment d'inertie“ du balancier-spiral et K est la „raideur du spiral“. [0004] The period of oscillation T of the balance-spring is given by equation (1) which follows. In equation (1), I is the „moment of inertia“ of the balance-spring and K is the „stiffness of the balance-spring“.

[0005] Sur la base de l'équation (1), si le moment d'inertie I du balancier-spiral et la raideur K du spiral changent en fonction d'un changement de température ou analogue, la période d'oscillation T du balancier-spiral change. En particulier, dans certains cas, la roue de balancier mentionnée plus haut est faite d'un matériau ayant un coefficient de dilatation positif (un matériau qui s'expanse pour une augmentation de température). Dans ce cas, si la température augmente, le diamètre de la roue de balancier augmente et le moment d'inertie I augmente. D'un autre côté, dans certains cas, le spiral est réalisé en un matériau (par exemple en acier) ayant un module d'Young avec un coefficient thermique négatif. Dans ce cas, si la température augmente, la raideur K diminue. [0005] Based on the equation (1), if the moment of inertia I of the balance-spring and the stiffness K of the balance-spring change according to a change in temperature or the like, the period of oscillation T of the balance-spring changes. In particular, in some cases, the balance wheel mentioned above is made of a material having a positive coefficient of expansion (a material which expands with an increase in temperature). In this case, if the temperature increases, the diameter of the balance wheel increases and the moment of inertia I increases. On the other hand, in certain cases, the hairspring is made of a material (for example steel) having a Young's modulus with a negative thermal coefficient. In this case, if the temperature increases, the stiffness K decreases.

[0006] Pour cette raison, lorsque la température augmente, le moment d'inertie I augmente et la raideur K diminue, si bien que la période d'oscillation T voit sa durée augmenter. Il en résulte que la période d'oscillation T du balancier-spiral devient plus courte à une température basse et devient plus longue à une température élevée, si bien que le comportement thermique (caractéristique thermique) de la pièce d'horlogerie est d'avancer aux basses températures et de retarder aux hautes températures. [0006] For this reason, when the temperature increases, the moment of inertia I increases and the stiffness K decreases, so that the period of oscillation T sees its duration increase. As a result, the period of oscillation T of the balance-spring becomes shorter at a low temperature and becomes longer at a high temperature, so that the thermal behavior (thermal characteristic) of the timepiece is to advance at low temperatures and retard at high temperatures.

[0007] Ici, comme mesure correctrice pour améliorer la dépendance de la période d'oscillation T à la température, il est concevable d'utiliser un matériau d'élasticité constante (par exemple le Co-Elinvar ou analogue) comme matériau constitutif du spiral. En employant un matériau élastique constant, on conçoit que la variation de la raideur K en fonction d'un changement de température peut être supprimée et que la dépendance de la période d'oscillation T à la température peut être supprimée. Cependant, pour supprimer les variations du coefficient thermique du module d'Young, il y a un problème qui est qu'une maîtrise d'une fabrication précise est requise et qu'il est difficile de fabriquer le spiral. [0007] Here, as a corrective measure to improve the dependence of the oscillation period T on temperature, it is conceivable to use a material of constant elasticity (for example Co-Elinvar or the like) as the material constituting the hairspring . By employing a constant elastic material, it is understood that the variation of the stiffness K with a change in temperature can be suppressed and the dependence of the period of oscillation T on temperature can be suppressed. However, in order to suppress variations in the thermal coefficient of the Young's modulus, there is a problem that precise manufacturing skill is required and it is difficult to manufacture the hairspring.

[0008] Par ailleurs, comme mesure correctrice pour améliorer la dépendance de la période d'oscillation T à la température, une constitution dans laquelle des pièces bimétal constitutives de la roue de balancier sont prévues en des positions symétriques par rotation (invariance par rotation) est également envisageable (voir, par exemple, le document JP-B-43-26014 (document de brevet 1)). On réalise la pièce bimétal en empilant des matériaux en plaque ayant des coefficients de dilatation différents. [0008] Furthermore, as a corrective measure to improve the dependence of the oscillation period T on temperature, a constitution in which bimetal parts constituting the balance wheel are provided at positions symmetrical by rotation (invariance by rotation) is also conceivable (see, for example, JP-B-43-26014 (patent document 1)). The bimetal part is produced by stacking plate materials having different coefficients of expansion.

[0009] Avec cette constitution, lors d'une augmentation de température, la pièce bimétal est déformée, par exemple vers l'intérieur selon une direction radiale, en fonction de la différence entre les coefficients de dilatation des matériaux en plaque respectifs. Par conséquent, au moyen d'une réduction du diamètre moyen de la roue de balancier, le moment d'inertie I peut être réduit. Il en résulte qu'il est concevable que le comportement thermique (caractéristique thermique) du moment d'inertie I peut être corrigé et que la dépendance de la période d'oscillation T à la température peut être supprimée. With this constitution, during a temperature increase, the bimetal part is deformed, for example inwards in a radial direction, depending on the difference between the expansion coefficients of the respective plate materials. Therefore, by means of a reduction in the average diameter of the balance wheel, the moment of inertia I can be reduced. As a result, it is conceivable that the thermal behavior (thermal characteristic) of the moment of inertia I can be corrected and the dependence of the oscillation period T on temperature can be suppressed.

[0010] Toutefois, dans la constitution décrite ci-dessus proposée dans le document de brevet 1, dans le cas d'un réglage du degré de correction du coefficient thermique (le degré de déformation de la pièce bimétal selon la direction radiale, en fonction du changement de température) par chacune des pièces bimétal, il est nécessaire d'attacher séparément une vis ou analogue à la pièce bimétal et de détacher cette vis ou analogue de la pièce bimétal. Pour cette raison, il est compliqué de régler le degré de correction du coefficient thermique et il est difficile d'effectuer un réglage avec une précision élevée. However, in the constitution described above proposed in patent document 1, in the case of an adjustment of the degree of correction of the thermal coefficient (the degree of deformation of the bimetal part in the radial direction, depending temperature change) by each of the bimetal parts, it is necessary to separately attach a screw or the like to the bimetal part and to detach this screw or the like from the bimetal part. For this reason, it is complicated to adjust the degree of correction of the thermal coefficient and it is difficult to perform adjustment with high precision.

[0011] En outre, par exemple, dans le cas où chacune des pièces bimétal n'est pas réalisée à la forme désirée du fait d'une fluctuation de fabrication ou analogue, les degrés des corrections de coefficient thermique par les pièces bimétal tendent à être variables. Dans le cas où les degrés des corrections de coefficient thermique diffèrent entre les différentes pièces bimétal, le centre de gravité du balancier-spiral est déporté par rapport à l'axe de rotation. Il en résulte qu'il est possible que le balancier-spiral ait un balourd et que la variation de la période d'oscillation T selon l'orientation du balancier-spiral devienne plus grande (communément appelée la différence due à l'orientation). [0011] Further, for example, in the case where each of the bimetal parts is not made to the desired shape due to manufacturing fluctuation or the like, the degrees of the thermal coefficient corrections by the bimetal parts tend to be variable. In the case where the degrees of the thermal coefficient corrections differ between the various bimetal parts, the center of gravity of the balance-spring is offset with respect to the axis of rotation. As a result, it is possible for the sprung balance to be unbalanced and for the variation of the oscillation period T depending on the orientation of the sprung balance to become greater (commonly referred to as the difference due to orientation).

RÉSUMÉ DE L'INVENTIONSUMMARY OF THE INVENTION

[0012] Dans la présente demande, on vise à proposer un balancier-spiral thermocompensé, un mouvement et une pièce d'horlogerie permettant de régler simplement, avec une précision élevée, l'importance de la correction de coefficient thermique et obtenant une performance excellente en termes de compensation thermique, avec une qualité élevée. [0012] In the present application, the aim is to propose a thermocompensated balance-spring, a movement and a timepiece making it possible to simply adjust, with high precision, the importance of the thermal coefficient correction and obtaining excellent performance. in terms of thermal compensation, with high quality.

[0013] La revendication 1 annexée définit un balancier-spiral thermocompensé. [0013] The appended claim 1 defines a thermocompensated balance-spring.

[0014] Dans le balancier-spiral thermocompensé selon la revendication 1, du fait que la pièce faite de deux matériaux se déforme en fonction d'un changement de température, un diamètre moyen du balancier est changé. Par conséquent, il est possible de corriger la caractéristique thermique du moment d'inertie. In the thermocompensated balance-spring according to claim 1, because the part made of two materials deforms according to a change in temperature, an average diameter of the balance is changed. Therefore, it is possible to correct the thermal characteristic of the moment of inertia.

[0015] En particulier, dans le balancier-spiral thermocompensé selon la revendication 1, en réglant la position de la partie formant masselotte selon la direction axiale par rapport à la pièce faite de deux matériaux, il est possible de modifier la position du centre de la partie formant masselotte selon la direction axiale. Par conséquent, il est possible de régler continûment le coefficient thermique du moment d'inertie du balancier-spiral. Par conséquent, il est possible de régler d'une manière simple, avec une précision élevée, le degré de correction du coefficient thermique, comparé à la constitution de l'art antérieur dans laquelle des composants distincts tels que des vis et analogues sont attachés et détachés. [0015] In particular, in the thermocompensated balance-spring according to claim 1, by adjusting the position of the part forming a flyweight in the axial direction with respect to the part made of two materials, it is possible to modify the position of the center of the portion forming a flyweight in the axial direction. Consequently, it is possible to continuously adjust the thermal coefficient of the moment of inertia of the balance-spring. Therefore, it is possible to adjust in a simple manner, with high precision, the degree of correction of the thermal coefficient, compared with the constitution of the prior art in which separate components such as screws and the like are attached and detached.

[0016] Le balancier-spiral thermocompensé peut être selon la revendication 2. [0016] The thermocompensated balance-spring can be according to claim 2.

[0017] Comme l'unité de réglage équipe la serge, il est possible de maintenir l'unité de réglage à distance du premier axe selon la première direction radiale. Par conséquent, il devient possible d'augmenter la variation de rayon (la différence de distance entre la distance d'une extrémité de bout de l'unité de réglage au premier axe à une température prédéterminée et la distance de l'extrémité de bout de l'unité de réglage au premier axe après un changement de température, selon la première direction radiale) de l'unité de réglage et il est possible d'augmenter l'importance de la correction de coefficient thermique par la pièce faite de deux matériaux. [0017] As the adjustment unit equips the serge, it is possible to maintain the adjustment unit at a distance from the first axis in the first radial direction. Therefore, it becomes possible to increase the radius variation (the distance difference between the distance from a stub end of the adjustment unit to the first axis at a predetermined temperature and the distance from the stub end of the adjustment unit to the first axis after a temperature change, along the first radial direction) of the adjustment unit and it is possible to increase the amount of the thermal coefficient correction by the part made of two materials.

[0018] Le balancier-spiral thermocompensé peut être selon la revendication 3. [0018] The thermocompensated balance-spring can be according to claim 3.

[0019] En déplaçant seulement la partie déplaçable de la partie formant masselotte par rapport à la partie fixée et la pièce faite de deux matériaux, on ne modifie pas la longueur efficace (la longueur du segment découvert de la pièce faite de deux matériaux, dans l'unité de réglage) de la pièce faite de deux matériaux avec un déplacement de la partie déplaçable. En d'autres termes, comme il est possible de ne modifier que la position du centre de la partie formant masselotte (la quantité dont la pièce faite de deux matériaux est déformée en fonction d'une variation de température n'est pas changée), il est possible de régler d'une manière encore plus simple l'importance de la correction de coefficient thermique. [0019] By moving only the movable part of the part forming a flyweight relative to the fixed part and the part made of two materials, the effective length (the length of the uncovered segment of the part made of two materials, in adjustment unit) of the part made of two materials with a displacement of the movable part. In other words, since it is possible to change only the position of the center of the feeder part (the amount by which the part made of two materials is deformed according to a temperature variation is not changed), it is possible to adjust in an even simpler way the importance of the thermal coefficient correction.

[0020] Le balancier-spiral thermocompensé peut être selon la revendication 4. [0020] The thermocompensated balance-spring can be according to claim 4.

[0021] Comme les unités de réglage s'étendent en porte-à-faux, il est possible de garantir la variation de rayon en fonction de la variation de température et il est possible d'augmenter la quantité dont le coefficient thermique est corrigé par la pièce faite de deux matériaux. [0021] Since the adjustment units extend in cantilever, it is possible to guarantee the variation of radius according to the variation of temperature and it is possible to increase the amount of which the thermal coefficient is corrected by the piece made of two materials.

[0022] De plus, comme la partie formant masselotte est attachée à l'extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux, il est possible d'augmenter la masse de l'extrémité de bout, qui est la partie de l'unité de réglage la plus déformée. Pour cette raison, il est possible d'augmenter la quantité dont le coefficient thermique est corrigé par la pièce faite de deux matériaux. En outre, en attachant la partie formant masselotte à l'extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux, il est possible de faire qu'une extrémité d'embase de l'unité de réglage soit tenue solidement dans le balancier. Par conséquent, il est possible d'empêcher que l'unité de réglage entière branle en fonction d'un réglage de la partie formant masselotte et il est possible de régler l'importance de la correction de coefficient thermique avec une précision encore plus élevée. [0022] In addition, since the feeder part is attached to the butt end of the part made of two materials, it is possible to increase the mass of the butt end, which is the part of the unit. most distorted setting. For this reason, it is possible to increase the amount of which the thermal coefficient is corrected by the part made of two materials. Further, by attaching the flyweight part to the butt end of the part made of two materials, it is possible to make a base end of the adjustment unit be securely held in the rocker. Therefore, it is possible to prevent the entire adjusting unit from jiggling depending on an adjustment of the feeder portion and it is possible to adjust the amount of the thermal coefficient correction with even higher accuracy.

[0023] Le balancier-spiral thermocompensé peut être selon la revendication 5. [0023] The thermocompensated balance-spring can be according to claim 5.

[0024] Comme l'orientation de l'unité de réglage autour du deuxième axe peut être réglée, il est possible de modifier l'orientation de la pièce faite de deux matériaux en fonction du coefficient thermique du module d'Young du spiral. Par conséquent, le degré de correction du coefficient thermique par la pièce faite de deux matériaux peut être modifiée pour être aussi bien positif que négatif, et le coefficient thermique du moment d'inertie du balancier-spiral peut être corrigé de manière à être aussi bien positif que négatif. En d'autres termes, il devient aisé de compenser une modification du coefficient thermique du module d'Young par une caractéristique thermique du moment d'inertie du balancier-spiral. En particulier, comme dans le présent aspect, en réglant le moment d'inertie du balancier-spiral par l'orientation de la pièce faite de deux matériaux en plus de la position de la partie formant masselotte, il est possible de régler avec une précision plus élevée l'importance de la correction de coefficient thermique. Il en résulte que la période d'oscillation du balancier-spiral peut être constante et qu'un balancier-spiral présentant une excellente compensation thermique peut être proposé. As the orientation of the adjustment unit around the second axis can be adjusted, it is possible to modify the orientation of the part made of two materials according to the thermal coefficient of the Young's modulus of the hairspring. Therefore, the degree of correction of the thermal coefficient by the part made of two materials can be changed to be both positive and negative, and the thermal coefficient of the moment of inertia of the sprung balance can be corrected to be as well positive than negative. In other words, it becomes easy to compensate for a modification of the thermal coefficient of the Young's modulus by a thermal characteristic of the moment of inertia of the balance-spring. In particular, as in the present aspect, by adjusting the moment of inertia of the sprung balance by the orientation of the part made of two materials in addition to the position of the portion forming a flyweight, it is possible to adjust with precision the greater the importance of the thermal coefficient correction. As a result, the period of oscillation of the balance-spring can be constant and a balance-spring having excellent thermal compensation can be proposed.

[0025] De plus, même si l'orientation de la pièce faite de deux matériaux est modifiée, la longueur de l'unité de réglage selon la direction axiale reste la même. Pour cette raison, contrairement au cas d'un changement de la longueur efficace de la pièce bimétal que l'on a dans l'art antérieur, il est possible d'éviter que le centre de gravité du balancier-spiral soit déporté à la température prédéterminée (la température normale (par exemple environ 23°C)). Il en résulte qu'il est possible d'éviter l'apparition d'un balourd et de réduire la différence due à l'orientation. [0025] Moreover, even if the orientation of the part made of two materials is modified, the length of the adjustment unit in the axial direction remains the same. For this reason, contrary to the case of a change in the effective length of the bimetal part that we have in the prior art, it is possible to prevent the center of gravity of the balance-spring from being offset at the temperature predetermined temperature (the normal temperature (for example about 23°C)). As a result, it is possible to avoid the occurrence of unbalance and to reduce the difference due to the orientation.

[0026] Le balancier-spiral thermocompensé peut être selon la revendication 6. [0026] The thermocompensated balance-spring can be according to claim 6.

[0027] Il est possible de réduire la variation du module d'Young en fonction d'un changement de température et de supprimer une dépendance de la période d'oscillation à la température. En outre, comme une variation du coefficient thermique du module d'Young peut être corrigée par l'angle de pivotement de l'unité de réglage, le management de la fabrication du spiral devient aisé. Pour cette raison, il est possible d'améliorer l'efficacité de la fabrication du spiral et de réduire les coûts. [0027] It is possible to reduce the variation of the Young's modulus as a function of a change in temperature and to eliminate a dependence of the period of oscillation on temperature. Furthermore, as a variation of the thermal coefficient of the Young's modulus can be corrected by the pivoting angle of the adjustment unit, the management of the manufacture of the hairspring becomes easy. For this reason, it is possible to improve the manufacturing efficiency of the balance spring and reduce the cost.

[0028] Le balancier-spiral thermocompensé peut être selon la revendication 7. [0028] The thermocompensated balance-spring can be according to claim 7.

[0029] Comme le centre de l'unité de réglage est positionné sur le deuxième axe, il est possible d'empêcher que le centre de l'unité de réglage soit décalé hors du deuxième axe par la position de la partie formant masselotte dans le cas d'un réglage de la position de la partie formant masselotte selon la direction axiale. Il en résulte que, comme il est possible d'éviter que le centre de gravité du balancier-spiral soit déporté en fonction de l'angle de pivotement de l'unité de réglage, il est possible de réduire sûrement la différence due à l'orientation. [0029] Since the center of the adjustment unit is positioned on the second axis, it is possible to prevent the center of the adjustment unit from being shifted out of the second axis by the position of the part forming a flyweight in the case of an adjustment of the position of the portion forming a flyweight in the axial direction. As a result, since it is possible to prevent the center of gravity of the sprung balance wheel from shifting depending on the pivot angle of the adjustment unit, it is possible to surely reduce the difference due to the orientation.

[0030] La revendication 8 définit un mouvement. [0030] Claim 8 defines a movement.

[0031] La revendication 9 définit une pièce d'horlogerie. [0031] Claim 9 defines a timepiece.

[0032] Comme le balancier-spiral thermocompensé selon la revendication 1 est incorporé, il est possible de proposer un mouvement et une pièce d'horlogerie de qualité élevée, avec une faible variation affectant la marche. [0032] As the thermocompensated balance-spring according to claim 1 is incorporated, it is possible to propose a movement and a timepiece of high quality, with a small variation affecting the rate.

[0033] Selon la présente demande, il est possible de proposer un balancier-spiral thermocompensé, un mouvement et une pièce d'horlogerie permettant de régler aisément l'importance de la correction de coefficient thermique, avec une précision élevée, et obtenant une performance excellente s'agissant de la compensation thermique, avec une qualité élevée. [0033] According to the present application, it is possible to propose a thermocompensated balance-spring, a movement and a timepiece making it possible to easily adjust the importance of the correction of the thermal coefficient, with high precision, and obtaining a performance excellent in terms of thermal compensation, with high quality.

BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURESBRIEF DESCRIPTION OF FIGURES

[0034] La figure 1 est une vue externe d'une pièce d'horlogerie selon un premier mode de réalisation. La figure 2 est une vue en plan d'un mouvement selon le premier mode de réalisation, à savoir la vue en plan obtenue lorsqu'on regarde depuis le côté avant. La figure 3 est une vue en plan d'un balancier-spiral selon le premier mode de réalisation, à savoir la vue en plan obtenue lorsqu'on regarde depuis le côté avant. La figure 4 est une vue latérale du balancier-spiral selon le premier mode de réalisation. La figure 5 est une vue en coupe selon la ligne V-V présente sur la figure 3. La figure 6 est une vue éclatée, en perspective, d'une unité de réglage selon le premier mode de réalisation. La figure 7 est une vue en coupe selon la ligne VII-VII présente sur la figure 6. La figure 8 est une vue en coupe analogue à la figure 7. La figure 9 est une vue partielle, en plan, du balancier-spiral, pour expliquer un fonctionnement de l'unité de réglage. La figure 10 est une vue en coupe représentant l'unité de réglage agrandie, dans un état où l'unité de réglage est dans une position de référence. La figure 11 est une vue en coupe représentant l'unité de réglage agrandie, dans un état où un angle de pivotement θ de l'unité de réglage est de 45 degrés. La figure 12 est une vue en coupe représentant l'unité de réglage agrandie, dans un état où l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage est de 90 degrés. La figure 13 est une vue en coupe représentant l'unité de réglage agrandie, dans un état où l'angle de pivotement de cette unité de réglage est de -45 degrés. La figure 14 est une vue en coupe représentant l'unité de réglage agrandie, dans un état où l'angle de pivotement θ de cette unité de réglage est de -90 degrés. La figure 15 est un schéma illustrant la relation entre l'orientation de la pièce faite de deux matériaux et la quantité de déformation de la pièce faite de deux matériaux dans le cas où on fait varier l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage depuis -90 degrés jusqu'à 90 degrés. La figure 16 est un graphe représentant la relation entre l'angle de pivotement θ et la variation de rayon ΔR de l'unité de réglage. La figure 17 est un graphe représentant la relation entre la température (°C) et la marche, en fonction d'une différence sur le coefficient thermique du module d'Young d'un spiral. La figure 18 est une vue en perspective d'une unité de réglage selon un deuxième mode de réalisation. La figure 19 est une vue en coupe selon la ligne XIX-XIX présente sur la figure 18. La figure 20 est une vue en perspective d'une unité de réglage selon un troisième mode de réalisation. La figure 21 est une vue en coupe selon la ligne XXI-XXI présente sur la figure 20. La figure 22 est une vue en plan d'un balancier-spiral selon un exemple de variante, à savoir la vue en plan obtenue lorsqu'on regarde depuis le côté avant. La figure 23 est une vue partielle, en plan, du balancier-spiral selon l'exemple de variante.Figure 1 is an external view of a timepiece according to a first embodiment. Fig. 2 is a plan view of a movement according to the first embodiment, namely the plan view obtained when viewed from the front side. Fig. 3 is a plan view of a hairspring according to the first embodiment, namely the plan view obtained when viewed from the front side. Figure 4 is a side view of the balance-spring according to the first embodiment. Figure 5 is a sectional view along the line V-V present in Figure 3. Figure 6 is an exploded view, in perspective, of an adjustment unit according to the first embodiment. Figure 7 is a sectional view along line VII-VII shown in Figure 6. Figure 8 is a sectional view similar to Figure 7. Figure 9 is a partial plan view of the balance-spring, to explain an operation of the adjustment unit. Fig. 10 is a sectional view showing the enlarged adjustment unit, in a state where the adjustment unit is in a reference position. Fig. 11 is a sectional view showing the enlarged adjustment unit in a state where a pivot angle θ of the adjustment unit is 45 degrees. Fig. 12 is a sectional view showing the enlarged adjustment unit in a state where the pivot angle θ of the adjustment unit is 90 degrees. Fig. 13 is a sectional view showing the enlarged adjustment unit in a state where the pivot angle of this adjustment unit is -45 degrees. Fig. 14 is a sectional view showing the enlarged adjustment unit in a state where the pivot angle θ of this adjustment unit is -90 degrees. Fig. 15 is a diagram illustrating the relationship between the orientation of the workpiece made of two materials and the amount of deformation of the workpiece made of two materials in the case of varying the swivel angle θ of the unit of adjustment from -90 degrees to 90 degrees. Fig. 16 is a graph showing the relationship between the pivot angle θ and the variation in radius ΔR of the adjustment unit. FIG. 17 is a graph representing the relationship between temperature (°C) and rate, as a function of a difference in the thermal coefficient of the Young's modulus of a hairspring. Figure 18 is a perspective view of an adjustment unit according to a second embodiment. Figure 19 is a sectional view along line XIX-XIX shown in Figure 18. Figure 20 is a perspective view of an adjustment unit according to a third embodiment. Figure 21 is a sectional view along line XXI-XXI present in Figure 20. Figure 22 is a plan view of a balance-spring according to an example of a variant, namely the plan view obtained when look from the front side. FIG. 23 is a partial view, in plan, of the balance-spring according to the variant example.

DESCRIPTION DES MODES DE RÉALISATIONDESCRIPTION OF EMBODIMENTS

[0035] Dans ce qui suit, on va décrire des modes de réalisation de la présente invention en se référant aux dessins. Les composants qui correspondent les uns aux autres dans les modes de réalisation décrits plus bas sont désignés par les mêmes numéros de référence et, dans certains cas, leur description sera omise. In the following, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. The components which correspond to each other in the embodiments described below are designated by the same reference numerals and, in some cases, their description will be omitted.

Premier mode de réalisationFirst embodiment

Pièce d'horlogerietimepiece

[0036] La figure 1 est une vue externe d'une pièce d'horlogerie 1. Afin de rendre les dessins faciles à appréhender, dans chacun des dessins vus plus bas, une partie des composants de la pièce d'horlogerie sont omis et chacun des composants de la pièce d'horlogerie est représenté de manière simplifiée dans certains cas. [0036] Figure 1 is an external view of a timepiece 1. In order to make the drawings easy to understand, in each of the drawings seen below, some of the components of the timepiece are omitted and each components of the timepiece is represented in a simplified manner in certain cases.

[0037] Comme le montre la figure 1, la pièce d'horlogerie 1 du présent mode de réalisation est obtenue en montant un mouvement 2, un cadran 3, diverses aiguilles 4 à 6, et ainsi de suite dans une boîte de pièce d'horlogerie 7. [0037] As shown in Figure 1, the timepiece 1 of this embodiment is obtained by mounting a movement 2, a dial 3, various hands 4 to 6, and so on in a piece box. watchmaking 7.

[0038] La boîte de pièce d'horlogerie 7 comprend un corps de boîte 11, un couvercle de boîte (non représenté) et une glace de couvercle 12. Une couronne 15 est prévue à la position à 3 heures (côté droit sur la figure 1), sur une surface latérale du corps de boîte 11. La couronne 15 est prévue pour manoeuvrer le mouvement 2 depuis l'extérieur du corps de boîte 11. La couronne 15 est fixée à une tige de remontoir 19 insérée dans le corps de boîte 11. The timepiece case 7 comprises a case body 11, a case lid (not shown) and a lid glass 12. A crown 15 is provided at the 3 o'clock position (right side in the figure). 1), on a side surface of the case body 11. The crown 15 is provided to operate the movement 2 from outside the case body 11. The crown 15 is fixed to a winding stem 19 inserted in the case body 11.

MouvementMovement

[0039] La figure 2 est une vue en plan du mouvement 2 tel que vu depuis le côté avant. [0039] Figure 2 is a plan view of the movement 2 as seen from the front side.

[0040] Comme le montre la figure 2, le mouvement 2 est constitué de manière que plusieurs objets en rotation (mobiles ou analogues) sont montés rotatifs sur une platine 21 formant un châssis du mouvement 2. Dans la description qui suit, le côté de la platine 21 avec la glace de couvercle 12 de la boîte de pièce d'horlogerie 7 (le côté avec le cadran 3) est appelé le „côté arrière“ du mouvement 2 et le côté de la platine 21 avec le couvercle de boîte (le côté opposé au cadran 3) est appelé le „côté avant“ du mouvement 2. En outre, chacun des objets en rotation décrits plus bas a, comme direction axiale, la direction antéro-postérieure du mouvement 2. As shown in Figure 2, the movement 2 is constituted so that several rotating objects (mobile or the like) are rotatably mounted on a plate 21 forming a frame of the movement 2. In the following description, the side of the plate 21 with the cover crystal 12 of the timepiece case 7 (the side with the dial 3) is called the "rear side" of the movement 2 and the side of the plate 21 with the case cover (the side opposite the dial 3) is called the "front side" of movement 2. Furthermore, each of the rotating objects described below has, as its axial direction, the antero-posterior direction of movement 2.

[0041] La tige de remontoir 19 mentionnée plus haut est montée dans la platine 21. La tige de remontoir 19 est utilisée pour corriger la date ou l'heure. La tige de remontoir 19 est rotative sur un axe de la tige de remontoir 19 et elle est déplaçable selon une direction axiale. La tige de remontoir 19 est positionnée selon la direction axiale au moyen d'un dispositif de commutation comprenant une tirette 23, une bascule 24, un ressort de bascule 25, ainsi qu'un sautoir de tirette 26. The winding stem 19 mentioned above is mounted in the plate 21. The winding stem 19 is used to correct the date or time. The winding stem 19 is rotatable on an axis of the winding stem 19 and it is movable in an axial direction. The winding stem 19 is positioned in the axial direction by means of a switching device comprising a pull-bar 23, a rocker 24, a rocker spring 25, as well as a pull-bar jumper 26.

[0042] Lorsqu'on tourne la tige de remontoir 19, un pignon de remontoir 31 tourne par l'intermédiaire de la rotation d'un pignon coulant (non représenté). De par la rotation du pignon de remontoir 31, une roue de couronne 32 et un rochet 33 tournent à la suite et un ressort de barillet (non représenté) logé dans un barillet de mouvement 34 est armé. When turning the winding stem 19, a winding pinion 31 rotates through the rotation of a sliding pinion (not shown). Through the rotation of the winding pinion 31, a crown wheel 32 and a ratchet 33 rotate in sequence and a barrel spring (not shown) housed in a movement barrel 34 is wound.

[0043] Le barillet de mouvement 34 est monté entre la platine 21 et un pont de barillet 35 de manière à être rotatif. Un deuxième mobile 41, un troisième mobile 42 et un quatrième mobile 43 sont montés entre la platine 21 et un pont de rouage 45 de manière à être rotatifs. The movement barrel 34 is mounted between the plate 21 and a barrel bridge 35 so as to be rotatable. A second mobile 41, a third mobile 42 and a fourth mobile 43 are mounted between the plate 21 and a gear bridge 45 so as to be rotatable.

[0044] Lorsque le barillet de mouvement est tourné par une force de restitution produite par le ressort de barillet, le deuxième mobile 41, le troisième mobile 42 et le quatrième mobile 43 sont tournés en succession de par la rotation du barillet de mouvement 34. Le barillet de mouvement 34, le deuxième mobile 41, le troisième mobile 42 et le quatrième 43 forment un rouage avant. [0044] When the movement barrel is rotated by a restitution force produced by the barrel spring, the second mobile 41, the third mobile 42 and the fourth mobile 43 are rotated in succession by the rotation of the movement barrel 34. The movement barrel 34, the second mobile 41, the third mobile 42 and the fourth 43 form a front gear train.

[0045] Dans le rouage avant décrit ci-dessus, l'aiguille des minutes 5 (voir la figure 1) est assujettie au deuxième mobile 41. L'aiguille des heures 4 mentionnée plus haut est attachée à une roue des heures (non représentée) qui tourne selon la rotation du deuxième mobile 41. En outre, l'aiguille des secondes 6 (voir la figure 1) est agencée pour tourner sur la base de la rotation du quatrième mobile 43. In the front wheel train described above, the minute hand 5 (see Figure 1) is attached to the second mobile 41. The hour hand 4 mentioned above is attached to an hour wheel (not shown ) which rotates according to the rotation of the second mobile 41. In addition, the seconds hand 6 (see Figure 1) is arranged to rotate based on the rotation of the fourth mobile 43.

[0046] Un échappement de régulation de vitesse 51 est monté dans le mouvement 2. [0046] A speed regulation escapement 51 is mounted in movement 2.

[0047] L'échappement de régulation de vitesse 51 comprend un mobile d'échappement 52, une ancre 53 et un balancier-spiral 54 (balancier-spiral thermocompensé). The speed regulation escapement 51 comprises an escapement wheel set 52, an anchor 53 and a balance-spring 54 (heat-compensated balance-spring).

[0048] Le mobile d'échappement 52 est monté entre la platine 21 et le pont de rouage 45 de manière à être rotatif. Le mobile d'échappement 52 est tourné de par une rotation du quatrième mobile 43. The escape wheel set 52 is mounted between the plate 21 and the gear bridge 45 so as to be rotatable. The escape wheel set 52 is rotated by a rotation of the fourth wheel set 43.

[0049] L'ancre 53 est montée entre la platine 21 et un pont d'ancre 55 de manière à être à même d'osciller. L'ancre 53 comprend une paire de palettes 56a et 56b. Les palettes 56a et 56b sont alternativement en prise avec une roue d'échappement 52a du mobile d'échappement 52, de par l'oscillation de l'ancre 53. Le mobile d'échappement 52 arrête de tourner temporairement lorsque l'une des palettes 56a et 56b est en prise avec la roue d'échappement 52a. En outre, le mobile d'échappement 52 tourne lorsque les palettes 56a et 56b sont à l'écart de la roue d'échappement 52a. Par une répétition continue de ces opérations, le mobile d'échappement 52 est tourné de manière intermittente. De par la rotation intermittente du mobile d'échappement 52, le rouage (le rouage avant) fonctionne de manière intermittente, si bien que la rotation du rouage avant est contrôlée. The anchor 53 is mounted between the plate 21 and an anchor bridge 55 so as to be able to oscillate. Anchor 53 includes a pair of paddles 56a and 56b. The pallets 56a and 56b are alternately engaged with an escapement wheel 52a of the escapement wheel 52, by the oscillation of the anchor 53. The escapement wheel 52 temporarily stops rotating when one of the pallets 56a and 56b is engaged with the escape wheel 52a. In addition, the escape wheel set 52 rotates when the pallets 56a and 56b are away from the escape wheel 52a. By a continuous repetition of these operations, the escape wheel set 52 is rotated intermittently. Due to the intermittent rotation of the escapement wheel set 52, the gear train (the front gear train) operates intermittently, so that the rotation of the front gear train is controlled.

Balancier-spiralBalance-spring

[0050] La figure 3 est une vue en plan du balancier-spiral 54 tel que vu depuis le côté avant. La figure 4 est une vue latérale du balancier-spiral 54. [0050] Figure 3 is a plan view of balance-spring 54 as seen from the front side. Figure 4 is a side view of balance-spring 54.

[0051] Comme le montre les figures 3 et 4, le balancier-spiral 54 règle la vitesse du mobile d'échappement 52 (il fait que ce mobile d'échappement 52 est libéré à un rythme constant). Le balancier-spiral 54 comprend principalement un arbre de balancier 61, une roue de balancier 62 et un spiral 63. As shown in Figures 3 and 4, the balance-spring 54 adjusts the speed of the escapement wheel set 52 (it causes this escape wheel set 52 to be released at a constant rate). The balance-spring 54 mainly comprises a balance shaft 61, a balance wheel 62 and a hairspring 63.

[0052] Comme le montre la figure 4, l'arbre de balancier 61 est retenu entre la platine 21 et un pont de balancier 65 de manière à être rotatif sur un premier axe O1. Dans la description qui suit, dans certains cas, la direction selon le premier axe O1 est appelée la première direction axiale, une direction orthogonale au premier axe O1 est appelée une première direction radiale et une direction tournant autour du premier axe O1 est appelée une première direction circonférentielle. Dans le cas présent, la première direction axiale coïncide avec la direction antéro-postérieure. As shown in Figure 4, the balance shaft 61 is retained between the plate 21 and a balance bridge 65 so as to be rotatable on a first axis O1. In the following description, in some cases, the direction along the first axis O1 is called the first axial direction, a direction orthogonal to the first axis O1 is called a first radial direction and a direction rotating around the first axis O1 is called a first direction. circumferential direction. In the present case, the first axial direction coincides with the antero-posterior direction.

[0053] L'arbre de balancier 61 fait des va-et-vient autour du premier axe O1, avec une période d'oscillation constante, de par la puissance transmise depuis le ressort de barillet. Une extrémité de l'arbre de balancier 61, à savoir son extrémité avant selon la première direction axiale, est retenue par le pont de balancier 65, par l'intermédiaire d'un palier (non représenté). Une extrémité de l'arbre de balancier 61, à savoir son extrémité arrière selon la première direction axiale, est retenue par un palier (non représenté) formé dans la platine 21. The balance shaft 61 moves back and forth around the first axis O1, with a constant period of oscillation, due to the power transmitted from the mainspring. One end of the balance shaft 61, namely its front end in the first axial direction, is retained by the balance bridge 65, via a bearing (not shown). One end of the balance shaft 61, namely its rear end in the first axial direction, is retained by a bearing (not shown) formed in the plate 21.

[0054] Un double plateau 67 est adapté extérieurement sur l'extrémité de l'arbre de balancier 61 qui est l'extrémité arrière selon la première direction axiale. Le double plateau 67 a une forme tubulaire disposée de manière à être coaxiale avec le premier axe O1. Une cheville de plateau 68 est prévue sur une partie du double plateau 67 selon la première direction circonférentielle. La cheville de plateau 68 répète les actions consistant à se mettre en prise avec et à se libérer de la fourchette de l'ancre 53 de manière synchronisée avec les va-et-vient du balancier-spiral 54. Par conséquent, l'ancre 53 effectue des va-et-vient, si bien que les palettes 56a et 56b répètent les opérations consistant à se mettre en prise avec et à se libérer du mobile d'échappement 52. A double plate 67 is fitted externally to the end of the balance shaft 61 which is the rear end in the first axial direction. The double plate 67 has a tubular shape arranged so as to be coaxial with the first axis O1. A plate peg 68 is provided on a part of the double plate 67 along the first circumferential direction. The chainring pin 68 repeats the actions of engaging and releasing the pallet fork 53 in synchronization with the back and forth movement of the sprung balance 54. Consequently, the lever 53 moves back and forth, so that the pallets 56a and 56b repeat the operations consisting of engaging with and releasing the escape wheel set 52.

[0055] Comme le montre la figure 3, la roue de balancier 62 est fixée au côté avant du double plateau 67 dans l'arbre de balancier 61 selon la première direction axiale. La roue de balancier 62 comprend principalement un moyeu 71, des rayons 72 et une serge 73. Dans le présent mode de réalisation, le moyeu 71, les rayons 72 et la serge 73 sont réalisés en un métal (par exemple en laiton ou analogue), de manière monobloc. As shown in Figure 3, the balance wheel 62 is fixed to the front side of the double plate 67 in the balance shaft 61 in the first axial direction. The balance wheel 62 mainly comprises a hub 71, spokes 72 and a rim 73. In the present embodiment, the hub 71, the spokes 72 and the rim 73 are made of a metal (for example brass or the like) , in one piece.

[0056] Le moyeu 71 est fixé à l'arbre de balancier 61 par chassage ou analogue. The hub 71 is fixed to the balance shaft 61 by driving or the like.

[0057] Le rayon 72 est en saillie à partir du moyeu 71, vers l'extérieur selon la première direction radiale. Dans le présent mode de réalisation, il est possible de modifier de manière appropriée la position du rayon 72 selon la première direction circonférentielle, le nombre de rayons 72 et ainsi de suite. The spoke 72 projects from the hub 71, outwards in the first radial direction. In the present embodiment, it is possible to appropriately change the position of the spoke 72 in the first circumferential direction, the number of spokes 72 and so on.

[0058] La serge 73 a une forme annulaire agencée de manière à être coaxiale avec le premier axe O1 dans son ensemble, puisque les deux extrémités d'une paire de portions de serge 75, selon la première direction circonférentielle, sont raccordées l'une à l'autre. La serge 73 entoure le moyeu 71, depuis l'extérieur selon la première direction radiale. Une extrémité du rayon 72, à savoir son extrémité extérieure selon la première direction radiale, est raccordée à une surface périphérique interne de la serge 73. The serge 73 has an annular shape arranged so as to be coaxial with the first axis O1 as a whole, since the two ends of a pair of serge portions 75, in the first circumferential direction, are connected to one to the other. The rim 73 surrounds the hub 71, from the outside in the first radial direction. One end of spoke 72, namely its outer end in the first radial direction, is connected to an inner peripheral surface of rim 73.

[0059] Chacune des portions de serge 75 est formée de manière à être symétrique par rotation (symétrie d'ordre 2 dans le présent mode de réalisation) autour du premier axe O1. Une cible de rotation est un exemple d'une expression pour caractériser une figure et il s'agit d'un concept connu. Par exemple, si n est un entier supérieur ou égal à 2 et lorsqu'une cible de rotation se recouvre elle-même lorsqu'elle est tournée de 360/n degrés autour d'un certain centre (pour le cas d'une figure en deux dimensions) ou d'un axe (pour le cas d'une forme tridimensionnelle), cette caractéristique est appelée une symétrie d'ordre n, une symétrie de phase n, une symétrie de 360/n degrés ou analogue. Par exemple, dans le cas où n = 2, lorsqu'elle est pivotée de 180°, la cible de rotation se recouvre elle-même et elle possède une symétrie d'ordre 2. Each of the portions of serge 75 is formed so as to be symmetrical by rotation (symmetry of order 2 in the present embodiment) around the first axis O1. A rotation target is an example of an expression to characterize a figure and it is a well-known concept. For example, if n is an integer greater than or equal to 2 and when a rotation target overlaps itself when rotated 360/n degrees around a certain center (for the case of a figure in two dimensions) or an axis (in the case of a three-dimensional shape), this feature is called n-order symmetry, n-phase symmetry, 360/n-degree symmetry or the like. For example, in the case where n = 2, when it is rotated by 180°, the rotation target overlaps itself and it has a symmetry of order 2.

[0060] Chacune des portions de serge 75 comprend une portion en arc circulaire 76, une première portion coudée 77 et une deuxième portion coudée 78. [0060] Each of the serge portions 75 comprises a circular arc portion 76, a first bent portion 77 and a second bent portion 78.

[0061] Les portions en arc circulaire 76 respectives ont des formes d'arc ayant le même rayon de courbure autour du premier axe O1 comme centre. The respective circular arc portions 76 have arc shapes having the same radius of curvature around the first axis O1 as the center.

[0062] La première portion coudée 77 est raccordée à une première extrémité de la portion en arc circulaire 76 selon la première direction circonférentielle. La première portion coudée 77 est coudée depuis une portion en arc circulaire 76, vers le premier axe O1, le long d'une direction tangentielle de la serge 73. The first bent portion 77 is connected to a first end of the circular arc portion 76 along the first circumferential direction. The first bent portion 77 is bent from a circular arc portion 76, towards the first axis O1, along a tangential direction of the serge 73.

[0063] La deuxième portion coudée 78 est raccordée à une deuxième extrémité d'une portion en arc circulaire 76 selon la première direction circonférentielle. La deuxième portion coudée 78 est coudée depuis une portion en arc circulaire 76, vers le premier axe O1, le long d'une direction tangentielle de la serge 73. The second bent portion 78 is connected to a second end of a circular arc portion 76 along the first circumferential direction. The second bent portion 78 is bent from a circular arc portion 76, towards the first axis O1, along a tangential direction of the serge 73.

[0064] La première portion coudée 77 d'une portion de serge 75 parmi les portions de serge 75 respectives est raccordée à la deuxième portion coudée 78 de l'autre portion de serge 75. La deuxième portion coudée 78 d'une portion de serge 75 parmi les portions de serge 75 respectives est connectée à la première portion coudée 77 de l'autre portion de serge 75. Par conséquent, la serge 77 est monobloc, de forme annulaire. Dans le présent mode de réalisation, la première portion coudée 77 d'une portion de serge 75 (ou de l'autre portion de serge 75) et la deuxième portion coudée 78 de l'autre portion de serge 75 (ou ladite une portion de serge 75) sont perpendiculaires l'une à l'autre. The first bent portion 77 of a serge portion 75 among the respective serge portions 75 is connected to the second bent portion 78 of the other serge portion 75. The second bent portion 78 of a serge portion 75 among the respective serge portions 75 is connected to the first bent portion 77 of the other serge portion 75. Consequently, the serge 77 is in one piece, of annular shape. In the present embodiment, the first bent portion 77 of one serge portion 75 (or of the other serge portion 75) and the second bent portion 78 of the other serge portion 75 (or said one serge 75) are perpendicular to each other.

[0065] Le spiral 63 est un spiral plat en forme de spirale lorsqu'il est vu dans une vue en plan selon la première direction axiale. Le spiral 63 s'enroule le long d'une courbe d'Archimède. Une extrémité intérieure du spiral 63 est connectée à l'arbre de balancier 61 au moyen d'une virole 79. Une extrémité externe du spiral 63 est connectée au pont de balancier 63 au moyen d'un piton (non représenté). Le spiral 63 a comme rôle de stocker de l'énergie transmise du quatrième mobile 43 au mobile d'échappement 52 et de transmettre cette puissance à l'arbre de balancier 61. [0065] The hairspring 63 is a flat spiral-shaped hairspring when viewed in plan view in the first axial direction. Hairspring 63 winds along an Archimedean curve. An inner end of balance spring 63 is connected to balance shaft 61 by means of a ferrule 79. An outer end of balance spring 63 is connected to balance bridge 63 by means of a stud (not shown). The balance spring 63 has the role of storing the energy transmitted from the fourth mobile 43 to the escapement mobile 52 and of transmitting this power to the balance shaft 61.

[0066] Dans le présent mode de réalisation, un matériau élastique constant (par exemple le Co-Elinvar ou analogue) est employé de manière appropriée pour le spiral 63. Le spiral 63 présente une caractéristique thermique positive du module d'Young sur la plage de température d'utilisation. Dans ce cas, le coefficient thermique du module d'Young du spiral 63 est choisi de manière à faire que la période d'oscillation du balancier-spiral 54 soit aussi constant que possible pour une caractéristique thermique du moment d'inertie de la roue de balancier 62 avec un changement de température. En même temps, le spiral 63 peut être fait d'un matériau autre qu'un matériau élastique constant. Dans ce cas, pour le spiral 63, il est possible d'utiliser un acier général ayant un coefficient thermique négatif (une caractéristique selon laquelle la raideur augmente avec une augmentation de température) du module d'Young. In the present embodiment, a constant elastic material (e.g., Co-Elinvar or the like) is suitably employed for hairspring 63. Hairspring 63 exhibits a positive thermal characteristic of Young's modulus over the range of use temperature. In this case, the thermal coefficient of the Young's modulus of balance spring 63 is chosen so that the period of oscillation of balance-spring 54 is as constant as possible for a thermal characteristic of the moment of inertia of the wheel. pendulum 62 with a change in temperature. At the same time, balance spring 63 can be made of a material other than a constant elastic material. In this case, for the balance spring 63, it is possible to use a general steel having a negative thermal coefficient (a characteristic according to which the stiffness increases with an increase in temperature) of Young's modulus.

Unité de réglageAdjustment unit

[0067] Ici, une unité de réglage 100 est portée par la première portion coudée 77 de chaque portion de serge 75 décrite plus haut, en porte-à-faux. L'unité de réglage 100 a la forme d'une barre s'étendant selon un deuxième axe O2 parallèle à une tangente de la serge 73, à l'intérieur de cette serge 73. Dans ce qui suit, dans certains cas, une direction selon le deuxième axe O2 est appelée une deuxième direction axiale, une direction orthogonale au deuxième axe O2 est appelée une deuxième direction radiale, et une direction tournant autour du deuxième axe O2 est appelée une deuxième direction circonférentielle. Dans le présent mode de réalisation, les unités de réglage 100 possèdent une symétrie de rotation autour du premier axe O1. Pour cette raison, dans la description qui suit, une unité de réglage 100 va être décrite à titre d'exemple. Here, an adjustment unit 100 is carried by the first bent portion 77 of each serge portion 75 described above, cantilevered. The adjustment unit 100 has the shape of a bar extending along a second axis O2 parallel to a tangent of the rim 73, inside this rim 73. In the following, in certain cases, a direction along the second axis O2 is called a second axial direction, a direction orthogonal to the second axis O2 is called a second radial direction, and a direction rotating around the second axis O2 is called a second circumferential direction. In the present embodiment, the adjustment units 100 have rotational symmetry around the first axis O1. For this reason, in the following description, an adjustment unit 100 will be described by way of example.

[0068] La figure 5 est une vue en coupe selon la ligne V-V de la figure 3. [0068] Figure 5 is a sectional view along the line V-V of Figure 3.

[0069] Comme le montre la figure 5, un trou de montage 101 passant à travers la première portion coudée 77 selon la deuxième direction axiale est formée dans cette première portion coudée 77. Le trou de montage 101 est de forme circulaire (une forme circulaire parfaite) lorsqu'il est vu dans une vue avant selon la deuxième direction axiale. La forme du trou de montage 101 n'est pas limitée à la forme circulaire et elle peut être une forme rectangulaire une forme triangulaire et analogue. As shown in Figure 5, a mounting hole 101 passing through the first bent portion 77 in the second axial direction is formed in this first bent portion 77. The mounting hole 101 is circular in shape (a circular shape perfect) when seen in a front view along the second axial direction. The shape of the mounting hole 101 is not limited to the circular shape, and it may be a rectangular shape, a triangular shape and the like.

[0070] Des fentes 102 sont formées respectivement dans la première portion coudée 77, des deux côtés du trou de montage 101 selon la deuxième direction radiale. Chacune des fentes 102 s'étend selon la deuxième direction radiale et une extrémité intérieure selon la deuxième direction radiale communique avec le trou de montage 101. Chacune des fentes 102 traverse la première portion coudée 77 selon la deuxième direction axiale. Slots 102 are respectively formed in the first bent portion 77, on both sides of the mounting hole 101 in the second radial direction. Each of the slots 102 extends in the second radial direction and an inner end in the second radial direction communicates with the mounting hole 101. Each of the slots 102 passes through the first bent portion 77 in the second axial direction.

[0071] Comme le montre la figure 3, l'unité de réglage 100 est formée en assemblant une portion de support 120, une pièce faite de deux matériaux 121 et une partie formant masselotte 122, depuis un côté extrémité retenue (côté extrémité fixée) jusqu'à un côté extrémité de bout (côté extrémité libre) selon la deuxième direction axiale. As shown in Fig. 3, the adjustment unit 100 is formed by assembling a support portion 120, a piece made of two materials 121 and a weight part 122, from a retained end side (fixed end side) up to a tip end side (free end side) in the second axial direction.

[0072] La figure 6 est une vue éclatée, en perspective, de l'unité de réglage. [0072] Figure 6 is an exploded view, in perspective, of the adjustment unit.

[0073] Comme le montrent les figures 3 et 6, la portion de support 120 est réalisée, par exemple en un métal. La portion de support 120 a une forme tubulaire à fond, ouverte vers le côté extrémité de bout de l'unité de réglage 100 selon la deuxième direction axiale. La portion de support 120 a une forme qui est circulaire telle que vue dans une vue en plan selon la deuxième direction axiale et qui correspond au trou de montage 101 décrit plus haut. La portion de support 120 est montée à force (tenue élastique) dans le trou de montage 101. As shown in Figures 3 and 6, the support portion 120 is made, for example of a metal. The support portion 120 has a tubular shape at the bottom, open towards the butt end side of the adjustment unit 100 according to the second axial direction. The support portion 120 has a shape which is circular as seen in a plan view along the second axial direction and which corresponds to the mounting hole 101 described above. The support portion 120 is force-fitted (elastic held) in the mounting hole 101.

[0074] Comme le montre la figure 5, la différence de largeur entre la portion de support 120 et le trou de montage 101 est choisie à une valeur telle que l'unité de réglage 100 peut tourner autour du deuxième axe O2 dans le cas où un couple prédéterminé autour du deuxième axe O2 (deuxième direction circonférentielle) est appliqué à l'unité de réglage 100. En d'autres termes, puisqu'une surface circonférentielle externe de la portion de support 120 tourne autour du deuxième axe O2 en glissant sur une surface périphérique interne du trou de montage 101, l'unité de réglage 100 du présent mode de réalisation est telle qu'on peut en régler l'angle de pivotement sur le deuxième axe O2. La forme de la section transversale de la portion de support 120 n'est pas limitée à la forme circulaire et elle peut être une forme rectangulaire, une forme triangulaire, ou analogue. En outre, dans le présent mode de réalisation, le cas où la forme de la section transversale de la portion de support 120 correspond au trou de montage 101 est décrit, mais la portion de support 120 et le trou de montage 101 peuvent avoir des formes différentes l'une de l'autre dès lors que la portion de support 120 est conformée de manière à être rotative sur le deuxième axe O2. As shown in Figure 5, the difference in width between the support portion 120 and the mounting hole 101 is chosen to a value such that the adjustment unit 100 can rotate around the second axis O2 in the event that a predetermined torque around the second axis O2 (second circumferential direction) is applied to the adjustment unit 100. In other words, since an outer circumferential surface of the support portion 120 rotates around the second axis O2 by sliding on an inner peripheral surface of the mounting hole 101, the adjustment unit 100 of the present embodiment is such that its pivot angle on the second axis O2 can be adjusted. The shape of the cross section of the support portion 120 is not limited to the circular shape and it may be a rectangular shape, a triangular shape, or the like. Further, in the present embodiment, the case where the cross-sectional shape of the bracket portion 120 matches the mounting hole 101 is described, but the bracket portion 120 and the mounting hole 101 may have different shapes. different from each other since the support portion 120 is shaped so as to be rotatable on the second axis O2.

[0075] Comme le montre la figure 3, une extrémité d'embase de la portion de support 120 selon la deuxième direction axiale saille de la première portion coudée 77, vers l'extérieur de la serge 73. Spécifiquement, l'extrémité d'embase de la portion de support 120 se trouve dans une zone délimitée par la première portion coudée 77 de l'une des portions de serge 75 et la deuxième portion coudée 78 de l'autre portion de serge 75 appartenant à la serge 73. As shown in Figure 3, a base end of the support portion 120 in the second axial direction protrudes from the first bent portion 77, towards the outside of the serge 73. Specifically, the end of base of the support portion 120 is located in a zone delimited by the first bent portion 77 of one of the serge portions 75 and the second bent portion 78 of the other serge portion 75 belonging to the serge 73.

[0076] Comme le montre la figure 4, une portion d'accouplement 126 est formée sur une surface d'extrémité d'embase de la portion de support 120. La portion d'accouplement 126 est une gorge s'étendant selon la deuxième direction radiale, avec une forme linéaire. Un outil peut être mis en prise avec la portion d'accouplement 126. En d'autres termes, l'unité de réglage 100 est prévue pour pouvoir être pivotée sur le deuxième axe O2 au moyen d'un outil en prise avec la portion d'accouplement 126. Dès lors que la portion d'accouplement 126 a une forme lui permettant d'être en prise avec un outil, cette portion d'accouplement 126 n'est pas limitée à une gorge. As shown in Figure 4, a coupling portion 126 is formed on a base end surface of the support portion 120. The coupling portion 126 is a groove extending in the second direction radial, with a linear shape. A tool can be engaged with the coupling portion 126. In other words, the adjustment unit 100 is provided to be able to be pivoted on the second axis O2 by means of a tool engaged with the portion of coupling 126. Since the coupling portion 126 has a shape allowing it to engage with a tool, this coupling portion 126 is not limited to a groove.

[0077] Comme le montrent les figures 3 et 5, la pièce faite de deux matériaux 121 est fixée dans la portion de support 120. Par exemple, la pièce faite de deux matériaux 121 est montée à force ou insérée dans la portion de support 120 et fixée à cette portion de support 120 au moyen d'un adhésif ou analogue. La pièce faite de deux matériaux 121 est en forme de plaque s'étendant linéairement selon la deuxième direction axiale. As shown in Figures 3 and 5, the part made of two materials 121 is fixed in the support portion 120. For example, the part made of two materials 121 is press-fitted or inserted into the support portion 120 and fixed to this support portion 120 by means of an adhesive or the like. The part made of two materials 121 is in the form of a plate extending linearly in the second axial direction.

[0078] La pièce faite de deux matériaux 121 est constituée en faisant se recouvrir deux matériaux en plaque (un élément de dilatation basse 130 et un élément de dilatation élevé 131) ayant des coefficients de dilatation thermique différents, selon la deuxième direction radiale. Dans le présent mode de réalisation, l'invar (alliage Ni-Fe), le silicium, des céramiques ou analogue est utilisé de manière appropriée pour l'élément de dilatation basse 130. Du cuivre, un alliage à base de cuivre, de l'aluminium ou analogue est utilisé de manière appropriée pour l'élément de dilatation élevée 131. L'élément de dilatation basse 130 et l'élément de dilatation élevée 131 ont des formes équivalentes entre elles (une forme de la section transversale perpendiculaire au deuxième axe O2 est rectangulaire). Dans l'exemple représenté, la zone frontière entre l'élément de dilatation basse 130 et l'élément de dilatation élevée 131 est positionnée sur le deuxième axe O2. Il est préférable que le centre de l'unité de réglage 100 soit positionné sur le deuxième axe O2. Pour cette raison, les épaisseurs de plaque de l'élément de dilatation basse 130 et de l'élément de dilatation élevée 131 peuvent être différentes l'une de l'autre (l'épaisseur de plaque peut être changée de manière appropriée). Dans le cas où les épaisseurs de plaque de l'élément de dilatation basse 130 et de l'élément de dilatation élevée 131 diffèrent l'une de l'autre, la zone frontière entre l'élément de dilatation 130 et l'élément de dilatation élevée 131 s'étend parallèlement au deuxième axe O2. The part made of two materials 121 is formed by overlapping two plate materials (a low expansion element 130 and a high expansion element 131) having different coefficients of thermal expansion, in the second radial direction. In the present embodiment, invar (Ni-Fe alloy), silicon, ceramics or the like are suitably used for the low expansion element 130. aluminum or the like is suitably used for the high expansion member 131. The low expansion member 130 and the high expansion member 131 have shapes equivalent to each other (a shape of the cross section perpendicular to the second axis O2 is rectangular). In the example represented, the boundary zone between the low expansion element 130 and the high expansion element 131 is positioned on the second axis O2. It is preferable that the center of the adjustment unit 100 is positioned on the second axis O2. For this reason, the plate thicknesses of the low expansion member 130 and the high expansion member 131 may be different from each other (the plate thickness may be changed appropriately). In the event that the plate thicknesses of the low expansion element 130 and the high expansion element 131 differ from each other, the boundary area between the expansion element 130 and the expansion element high 131 extends parallel to the second axis O2.

[0079] La pièce faite de deux matériaux 121 (l'élément de dilatation basse 130 et l'élément de dilatation élevée 131) est arrangée de manière que son orientation selon la deuxième direction radiale peut être modifiée en fonction d'un pivotement de l'unité de réglage 100 sur le deuxième axe O2. La pièce faite de deux matériaux 121 est prévue pour se déformer selon la deuxième direction radiale en fonction d'un changement de température, en utilisant la différence entre les coefficients de dilatation thermique de l'élément de dilatation basse 130 et de l'élément de dilatation élevée 131. Un fonctionnement spécifique de la pièce faite de deux matériaux 121 va être décrit ci-dessous. The part made of two materials 121 (the low expansion element 130 and the high expansion element 131) is arranged so that its orientation in the second radial direction can be modified according to a pivoting of the adjustment unit 100 on the second axis O2. The part made of two materials 121 is designed to deform in the second radial direction as a function of a change in temperature, using the difference between the coefficients of thermal expansion of the lower expansion element 130 and of the high expansion 131. A specific operation of the part made of two materials 121 will be described below.

[0080] La figure 7 est une vue en coupe selon la ligne VII-VII présente sur la figure 6. La figure 8 est une vue en coupe qui correspond à la figure 7. [0080] Figure 7 is a sectional view along the line VII-VII shown in Figure 6. Figure 8 is a sectional view which corresponds to Figure 7.

[0081] Comme le montrent les figures 6 à 8, la partie formant masselotte 122 comprend une partie fixée 140 et une partie déplaçable 141. Dans le présent mode de réalisation, la partie fixée 140 et la partie déplaçable 141 sont toutes deux faites de métal. As shown in Figures 6-8, the feeder portion 122 includes a fixed portion 140 and a movable portion 141. In the present embodiment, the fixed portion 140 and the movable portion 141 are both made of metal .

[0082] La partie fixée 140 a une forme tubulaire disposée de manière à être coaxiale avec le deuxième axe O2. Un trou traversant 143 de la partie fixée 140 a une forme épaulée si bien que son diamètre interne décroît en direction du côté extrémité de bout selon la deuxième direction axiale. Spécifiquement, le trou traversant 143 comprend une portion de grand diamètre 143a positionnée du côté extrémité d'embase selon la deuxième direction axiale, une portion de petit diamètre 143b positionnée côté extrémité de bout selon la deuxième direction axiale, ainsi qu'un épaulement 143c reliant la portion de grand diamètre 143a et la portion de petit diamètre 143b. The fixed part 140 has a tubular shape arranged so as to be coaxial with the second axis O2. A through hole 143 of the fixed part 140 has a stepped shape so that its internal diameter decreases towards the tip end side in the second axial direction. Specifically, the through hole 143 comprises a large diameter portion 143a positioned on the base end side in the second axial direction, a small diameter portion 143b positioned on the tip end side in the second axial direction, as well as a shoulder 143c connecting the large diameter portion 143a and the small diameter portion 143b.

[0083] Une extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121 est fixée dans la portion de grand diamètre 143a. Par exemple, la pièce faite de deux matériaux 121 est montée à force ou insérée dans la partie fixée 140 et fixée à la partie fixée 140 au moyen d'un adhésif ou analogue. La surface d'extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121 est proche de ou en contact avec l'épaulement 143c selon la deuxième direction axiale, dans la portion de grand diamètre 143a. Par conséquent, le positionnement de la partie fixée 140 selon la deuxième direction axiale est réalisé sur la pièce faite de deux matériaux 121. [0083] A tip end of the piece made of two materials 121 is fixed in the large diameter portion 143a. For example, the piece made of two materials 121 is press-fitted or inserted into the fixed part 140 and fixed to the fixed part 140 by means of an adhesive or the like. The butt end surface of the part made of two materials 121 is close to or in contact with the shoulder 143c according to the second axial direction, in the large diameter portion 143a. Consequently, the positioning of the fixed part 140 according to the second axial direction is carried out on the part made of two materials 121.

[0084] Un taraudage est formé dans la surface périphérique interne de la portion de petit diamètre 143b. Il est possible de modifier de manière appropriée le diamètre interne du trou traversant 143. Par exemple, le diamètre interne du trou traversant 143 peut être constant sur toute la deuxième direction axiale. A thread is formed in the inner peripheral surface of the small diameter portion 143b. It is possible to appropriately change the inner diameter of the through hole 143. For example, the inner diameter of the through hole 143 may be constant over the entire second axial direction.

[0085] La partie déplaçable 141 a une forme de vis. Un filetage est formé dans une tige 141 a de la partie déplaçable 141. La tige 141 a est vissée dans la portion de petit diamètre 143b. The movable part 141 has the shape of a screw. A thread is formed in a rod 141a of the movable part 141. The rod 141a is screwed into the small diameter portion 143b.

[0086] Une tête 141b de la partie déplaçable 141 saille vers l'extérieur selon la deuxième direction radiale, depuis une extrémité de bout de la tige 141a selon la deuxième direction axiale. La tête 141b a une forme polygonale telle que vue dans une vue en plan selon la deuxième direction axiale. Dans le présent mode de réalisation, une portion de diamètre extérieur maximal de la tête 141b coïncide avec un diamètre externe de la partie fixée 140. En même temps, il est possible de modifier de manière appropriée la forme ou le diamètre externe de la tête 141b telle que vue dans une vue en plan. [0086] A head 141b of the movable part 141 projects outwards in the second radial direction, from a tip end of the rod 141a in the second axial direction. The head 141b has a polygonal shape as seen in a plan view along the second axial direction. In the present embodiment, a maximum outer diameter portion of the head 141b coincides with an outer diameter of the fixed part 140. At the same time, it is possible to appropriately change the shape or the outer diameter of the head 141b as seen in plan view.

[0087] Comme le montre la figure 8, lorsqu'on tourne la partie déplaçable 141 dans le sens de vissage par rapport à la partie fixée 140, cette partie déplaçable 141 se déplace vers le côté extrémité d'embase de la partie fixée 140 et la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale. Par conséquent, le centre (centre de gravité) de la partie formant masselotte 122 se déplace vers le côté extrémité d'embase selon la deuxième direction axiale. D'un autre côté, comme le montre la figure 7, lorsqu'on fait tourner la partie déplaçable 141 dans le sens de dévissage par rapport à la partie fixée 140, cette partie déplaçable 141 se déplace vers le côté extrémité de bout de la partie fixée 140 et de la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale. Par conséquent, le centre de la partie formant masselotte 122 se déplace vers le côté extrémité de bout selon la deuxième direction axiale. As shown in Figure 8, when the movable part 141 is turned in the direction of screwing relative to the fixed part 140, this movable part 141 moves towards the base end side of the fixed part 140 and the part made of two materials 121 in the second axial direction. Therefore, the center (center of gravity) of the flyweight portion 122 moves towards the base end side in the second axial direction. On the other hand, as shown in Fig. 7, when the movable part 141 is rotated in the direction of unscrewing with respect to the fixed part 140, this movable part 141 moves towards the tip end side of the part. fixed 140 and the part made of two materials 121 in the second axial direction. Therefore, the center of the feeder portion 122 moves toward the butt end side in the second axial direction.

[0088] De cette manière, la partie formant masselotte 122 du présent mode de réalisation est telle que la position de son centre selon la deuxième direction axiale peut être réglée à l'aide d'un déplacement de la partie déplaçable 141 selon la deuxième direction axiale par rapport à la partie fixée 140 et la pièce faite de deux matériaux 121. [0088] In this way, the portion forming a flyweight 122 of this embodiment is such that the position of its center in the second axial direction can be adjusted by moving the movable portion 141 in the second direction. axial with respect to the fixed part 140 and the part made of two materials 121.

Méthode de correction de températureTemperature correction method

[0089] Maintenant, on va décrire une méthode de réglage de l'importance de la correction de coefficient thermique dans le balancier-spiral 54. D'abord, une méthode de correction thermique reposant sur l'orientation de la pièce faite de deux matériaux 121 va être décrite. La figure 9 est une vue partielle, en plan, qui représente le balancier-spiral 54 et qui est prévue pour expliquer un fonctionnement de l'unité de réglage 100. [0089] Now, we will describe a method for adjusting the importance of the thermal coefficient correction in the balance-spring 54. First, a thermal correction method based on the orientation of the part made of two materials 121 will be described. Figure 9 is a partial view, in plan, which represents the balance-spring 54 and which is intended to explain an operation of the adjustment unit 100.

[0090] Dans l'état représenté sur la figure 9, l'élément de dilatation basse 130 et l'élément de dilatation élevée 131 dans la pièce faite de deux matériaux 121 sont alignés selon la première direction radiale dans un état où l'élément de dilatation basse 130 est placé à l'intérieur selon la première direction radiale. In the state shown in Figure 9, the low expansion element 130 and the high expansion element 131 in the part made of two materials 121 are aligned in the first radial direction in a state where the element bottom expansion 130 is placed inside in the first radial direction.

[0091] Dans le balancier-spiral 54 du présent mode de réalisation, lorsqu'il se produit un changement de température, la pièce faite de deux matériaux 121 se courbe et se déforme en fonction de la différence entre les coefficients de dilatation thermique de l'élément de dilatation basse 130 et de l'élément de dilatation élevée 131. En particulier, dans le cas où la température augmente par rapport à une température prédéterminée T0 (température normale (par exemple environ 23°C)), l'élément de dilatation élevée 131 se dilate plus que l'élément de dilatation basse 130. Par conséquent, l'unité de réglage 100 est déformée vers un côté (le côté intérieur selon la première direction radiale sur la figure 9) de l'élément de dilatation basse 130 et de l'élément de dilatation élevée 131, selon la direction d'empilement. Dans le cas où la température diminue par rapport à la température prédéterminée T0, l'élément de dilatation élevée 131 se contracte plus que l'élément de dilatation basse 131. Par conséquent, l'unité de réglage 100 est déformée vers l'autre côté (le côté extérieur selon la première direction radiale sur la figure 9) selon la direction d'empilement. [0091] In the sprung balance 54 of this embodiment, when a change in temperature occurs, the part made of two materials 121 bends and deforms according to the difference between the thermal expansion coefficients of the low expansion element 130 and the high expansion element 131. In particular, in the case where the temperature increases with respect to a predetermined temperature T0 (normal temperature (for example approximately high expansion 131 expands more than the low expansion member 130. Therefore, the adjustment unit 100 is deformed to one side (the inner side according to the first radial direction in Fig. 9) of the low expansion member 130 and the high expansion element 131, along the stacking direction. In the event that the temperature decreases from the predetermined temperature T0, the high expansion member 131 contracts more than the low expansion member 131. Therefore, the adjustment unit 100 is deformed to the other side (the outer side along the first radial direction in Figure 9) along the stacking direction.

[0092] Moyennant la déformation de l'unité de réglage 100, la distance entre l'extrémité de bout de l'unité de réglage 100 et le premier axe O1 selon la première direction radiale est modifiée. En particulier, dans le cas où la distance entre l'extrémité de bout de l'unité de réglage 100 et le premier axe O1 selon la première direction radiale à la température prédéteminée T0 est une distance R0 et où la distance entre l'extrémité de bout de l'unité de réglage 100 et le premier axe O1 selon la première direction radiale après un changement de température est une distance R1, la différence entre la distance R0 et la distance R1 est une variation de rayon ΔR selon la première direction radiale. Un diamètre moyen de la roue de balancier 62 peut être diminué ou augmenté en fonction de la variation de rayon ΔR, et le moment d'inertie du balancier-spiral 54 autour du premier axe O1 peut être modifié. En d'autres termes, dans le cas où la température augmente, il est possible de diminuer le moment d'inertie en diminuant le diamètre moyen de la roue de balancier 62. Dans le cas où la température diminue, il est possible d'augmenter le moment d'inertie en augmentant le diamètre moyen de la roue de balancier 62. Par conséquent, il est possible de corriger le coefficient thermique du moment d'inertie. By deforming the adjustment unit 100, the distance between the tip end of the adjustment unit 100 and the first axis O1 in the first radial direction is modified. In particular, in the case where the distance between the tip end of the adjustment unit 100 and the first axis O1 according to the first radial direction at the predetermined temperature T0 is a distance R0 and where the distance between the end of end of the adjustment unit 100 and the first axis O1 in the first radial direction after a change in temperature is a distance R1, the difference between the distance R0 and the distance R1 is a radius variation ΔR in the first radial direction. An average diameter of the balance wheel 62 can be reduced or increased depending on the variation in radius ΔR, and the moment of inertia of the balance-spring 54 around the first axis O1 can be modified. In other words, in the case where the temperature increases, it is possible to decrease the moment of inertia by decreasing the average diameter of the balance wheel 62. In the case where the temperature decreases, it is possible to increase the moment of inertia by increasing the average diameter of the balance wheel 62. Therefore, it is possible to correct the thermal coefficient of the moment of inertia.

[0093] A propos, dans le cas où un matériau élastique constant est employé pour le spiral 63 comme dans le présent mode de réalisation, il est possible que le coefficient thermique du module d'Young varie positivement ou négativement en fonction des conditions de fabrication dans le procédé de fabrication (par exemple la dissolution ou le traitement thermique) du spiral. [0093] By the way, in the case where a constant elastic material is used for the hairspring 63 as in the present embodiment, it is possible that the thermal coefficient of the Young's modulus varies positively or negatively depending on the manufacturing conditions. in the manufacturing process (e.g. dissolution or heat treatment) of the hairspring.

[0094] A l'inverse, dans le présent mode de réalisation, il est possible de modifier l'orientation (l'angle de pivotement θ sur le deuxième axe O2) de la pièce faite de deux matériaux 121 en fonction du coefficient thermique du module d'Young du spiral 63. En particulier, un outil est mis en prise dans la portion d'accouplement 126 de l'unité de réglage 100 représentée sur la figure 4. Lorsqu'on tourne l'outil sur le deuxième axe O2, l'unité de réglage 100 tourne sur le deuxième axe O2 tandis que la surface circonférentielle externe de la portion de support 120 glisse sur la surface périphérique interne du trou de montage 101. Par conséquent, l'angle de pivotement θ est modifié. Conversely, in the present embodiment, it is possible to modify the orientation (the pivot angle θ on the second axis O2) of the part made of two materials 121 according to the thermal coefficient of the Young's modulus of the hairspring 63. In particular, a tool is engaged in the coupling portion 126 of the adjustment unit 100 represented in FIG. 4. When the tool is turned on the second axis O2, the adjustment unit 100 rotates on the second axis O2 while the outer circumferential surface of the support portion 120 slides on the inner peripheral surface of the mounting hole 101. Therefore, the pivot angle θ is changed.

[0095] Les figures 10 à 14 sont des vues en coupe représentant l'unité de réglage 100 agrandie. [0095] Figures 10 to 14 are sectional views showing the adjustment unit 100 enlarged.

[0096] Dans l'état représenté sur la figure 10, l'élément de dilatation basse 130 et l'élément de dilatation élevée 131 sont alignés selon la première direction axiale dans un état où l'élément de dilatation 130 est placé sur le côté avant selon la première direction axiale. Cet état est choisi comme étant la position de référence (0 degré) de l'unité de réglage 100, l'angle de pivotement θ sur le deuxième axe O2 est réglé. Par exemple, sur la figure 11, l'unité de réglage 100 est pivotée de 45 degrés dans le sens des aiguilles d'une montre (sens +), sur le deuxième axe O2, à partir de la position de référence. Sur la figure 12, l'unité de réglage 100 est pivotée de 90 degrés dans le sens des aiguilles d'une montre (sens +), sur le deuxième axe O2, à partir de la position de référence. In the state shown in Figure 10, the low expansion element 130 and the high expansion element 131 are aligned along the first axial direction in a state where the expansion element 130 is placed on the side forward in the first axial direction. This state is chosen as being the reference position (0 degrees) of the adjustment unit 100, the pivot angle θ on the second axis O2 is adjusted. For example, in Figure 11, the adjustment unit 100 is rotated 45 degrees clockwise (+ direction), on the second axis O2, from the reference position. In Figure 12, the adjustment unit 100 is rotated 90 degrees clockwise (+ direction), on the second axis O2, from the reference position.

[0097] Sur la figure 13, l'unité de réglage 100 est pivotée de -45 degrés dans le sens inverse des aiguilles d'une montre (sens -), sur le deuxième axe O2, à partir de la position de référence. Sur la figure 14, l'unité de réglage 100 est pivotée de -90 degrés dans le sens inverse des aiguilles d'une montre (sens -), sur le deuxième axe O2, à partir de la position de référence. In Figure 13, the adjustment unit 100 is rotated by -45 degrees counterclockwise (direction -), on the second axis O2, from the reference position. In Figure 14, the adjustment unit 100 is rotated -90 degrees counterclockwise (direction -), on the second axis O2, from the reference position.

[0098] La figure 15 est un schéma illustrant la relation entre l'orientation la pièce faite de deux matériaux 121 et la quantité de déformation de la pièce faite de deux matériaux 121 dans le cas où l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage 100 est changé depuis -90 degrés jusqu'à 90 degrés, la température étant la même (température élevée). Sur la figure 15, l'axe des X représente la composante (ci-après appelée la composante X) selon la première direction radiale du vecteur déformation de la pièce faite de deux matériaux 121. En outre, l'axe des Y représente la composante (ci-après appelée la composante Y) selon la première direction axiale du vecteur déformation de la pièce faite de deux matériaux 121. Dans ce cas, sur la figure 15, le sens -X correspond à l'intérieur selon la première direction radiale, et le sens +X correspond à l'extérieur selon la première direction radiale. En outre, sur la figure 15, la pièce faite de deux matériaux 121 positionnée au niveau de l'origine représente l'état constatable à la température prédéterminée T0 (avant déformation). Fig. 15 is a diagram illustrating the relationship between the orientation of the dual-material part 121 and the amount of deformation of the dual-material part 121 in the case where the pivot angle θ of the unit setting 100 is changed from -90 degrees to 90 degrees, the temperature being the same (high temperature). In Fig. 15, the X axis represents the component (hereinafter called the X component) along the first radial direction of the deformation vector of the part made of two materials 121. Further, the Y axis represents the component (hereinafter called the Y component) along the first axial direction of the deformation vector of the part made of two materials 121. In this case, in FIG. 15, the -X direction corresponds to the inside along the first radial direction, and the +X direction corresponds to the outside in the first radial direction. Further, in FIG. 15, the part made of two materials 121 positioned at the level of the origin represents the state observable at the predetermined temperature T0 (before deformation).

[0099] Comme le montre la figure 15, dans le cas où l'unité de réglage 100 est à la position de référence (0 degré), la pièce faite de deux matériaux 121 est déformée seulement vers le côté avant selon la première direction axiale (A1 sur la figure 15). Pour cette raison, à la position de référence, la composante Y du vecteur déformation de la pièce faite de deux matériaux 121 atteint un maximum et la composante X du vecteur déformation de la pièce faite de deux matériaux 121 est égale à 0. Dans ce cas, comme la variation de rayon ΔR est égale à 0, le coefficient thermique du moment d'inertie n'est pas modifié. As shown in Figure 15, in the case where the adjustment unit 100 is at the reference position (0 degrees), the part made of two materials 121 is deformed only towards the front side according to the first axial direction. (A1 in Figure 15). For this reason, at the reference position, the component Y of the deformation vector of the part made of two materials 121 reaches a maximum and the component X of the deformation vector of the part made of two materials 121 is equal to 0. In this case , as the variation in radius ΔR is equal to 0, the thermal coefficient of the moment of inertia is not modified.

[0100] Lorsque l'unité de réglage 100 est pivotée dans le sens + à partir de la position de référence, cette pièce faite de deux matériaux 121 se déforme également vers l'extérieur selon la première direction radiale, si bien qu'une composante +X du vecteur déformation de la pièce faite de deux matériaux 121 existe (A2 et A3 sur la figure 15). Lorsqu'on augmente l'angle de pivotement θ dans le sens +, la composante +X est augmentée graduellement. En d'autres termes, en déplaçant l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage 100 vers le sens + à partir de la position de référence, il est possible d'augmenter la quantité dont augmente le moment d'inertie du balancier-spiral 54 lors d'une augmentation de température. En outre, dans le cas où l'angle de pivotement θ est égal à 90 degrés (A3 sur la figure 15), la pièce faite de deux matériaux 121 se déforme seulement vers l'extérieur selon la première direction radiale. Pour cette raison, dans le cas où l'angle de pivotement θ est égal à 90 degrés, la composante +X atteint un maximum et la composante Y est égale à 0. De cette manière, en pivotant l'unité de réglage 100 dans le sens + à partir de la position de référence, il est possible d'augmenter le coefficient thermique du moment d'inertie. [0100] When the adjustment unit 100 is pivoted in the direction + from the reference position, this part made of two materials 121 is also deformed outwards in the first radial direction, so that a component +X of the deformation vector of the part made of two materials 121 exists (A2 and A3 in FIG. 15). When increasing the pivot angle θ in the + direction, the +X component is gradually increased. In other words, by moving the pivot angle θ of the adjustment unit 100 towards the + direction from the reference position, it is possible to increase the amount by which the moment of inertia of the balance beam increases. - hairspring 54 during a temperature increase. Furthermore, in the case where the angle of pivoting θ is equal to 90 degrees (A3 in FIG. 15), the part made of two materials 121 deforms only outwards in the first radial direction. For this reason, in the case where the swivel angle θ is equal to 90 degrees, the +X component reaches a maximum and the Y component is equal to 0. In this way, by swiveling the adjustment unit 100 in the direction + from the reference position, it is possible to increase the thermal coefficient of the moment of inertia.

[0101] D'un autre côté, lorsque l'unité de réglage 100 est pivotée dans le sens - à partir de la position de référence, la pièce faite de deux matériaux 121 se déforme également vers l'intérieur selon la première direction radiale, si bien qu'une composante -X du vecteur de déformation de la pièce faite de deux matériaux 121 existe (A4 et A5 sur la figure 15). Lorsque l'angle de pivotement θ est augmenté dans le sens -, la composante -X est augmentée. En d'autres termes, en déplaçant l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage 100 vers le sens - à partir de la position de référence, il est possible d'empêcher que le moment d'inertie du balancier-spiral 54 augmente lors d'une élévation de température. En outre, dans le cas où l'angle de pivotement θ est égal à - 90 degrés (A5 sur la figure 15), la pièce faite de deux matériaux 121 se déforme seulement vers l'intérieur selon la première direction radiale. Pour cette raison, dans le cas où l'angle de pivotement θ est égal à - 90 degrés, la composante - X atteint un maximum et la composante Y est égale à 0. De cette manière, en tournant l'unité de réglage 100 dans le sens - à partir de la position de référence, il est possible de diminuer le coefficient thermique du moment d'inertie. [0101] On the other hand, when the adjustment unit 100 is pivoted in the direction - from the reference position, the part made of two materials 121 also deforms inwards along the first radial direction, so that an -X component of the deformation vector of the part made of two materials 121 exists (A4 and A5 in Fig. 15). When the swivel angle θ is increased in the -direction, the -X component is increased. In other words, by moving the pivot angle θ of the adjustment unit 100 towards the direction - from the reference position, it is possible to prevent the moment of inertia of the balance-spring 54 increases with a rise in temperature. Furthermore, in the case where the angle of pivoting θ is equal to −90 degrees (A5 in FIG. 15), the part made of two materials 121 deforms only inwards in the first radial direction. For this reason, in the case where the swivel angle θ is -90 degrees, the -X component reaches a maximum and the Y component is 0. In this way, by turning the adjustment unit 100 in the direction - from the reference position, it is possible to decrease the thermal coefficient of the moment of inertia.

[0102] La figure 16 est un graphe représentant la relation entre l'angle de pivotement θ et la variation de rayon ΔR de l'unité de réglage 100. [0102] FIG. 16 is a graph representing the relationship between the pivot angle θ and the variation in radius ΔR of the adjustment unit 100.

[0103] Comme le montre la figure 16 selon les résultats de la figure 15 décrite plus haut, lorsque l'unité de réglage 100 est pivotée dans le sens + à partir de la position de référence, la variation de rayon ΔR de l'unité de réglage 100 est augmentée dans le sens + (vers l'extérieur selon la première direction radiale). D'un autre côté, lorsque l'unité de réglage 100 est tournée dans le sens - à partir de la position de référence, la variation de rayon ΔR de l'unité de réglage 100 est augmentée dans le sens - (vers l'intérieur selon la première direction radiale). As shown in Figure 16 according to the results of Figure 15 described above, when the adjustment unit 100 is pivoted in the + direction from the reference position, the variation in radius ΔR of the unit setting 100 is increased in the + direction (outwards in the first radial direction). On the other hand, when the adjustment unit 100 is rotated in the - direction from the reference position, the variation in radius ΔR of the adjustment unit 100 is increased in the - direction (inward along the first radial direction).

[0104] La figure 17 est un graphe représentant la relation entre la température (°C) et la marche en fonction de la différence sur le coefficient thermique du module d'Young du spiral 63. Sur la figure 17, la ligne en trait interrompu G1 représente un cas dans lequel la marche (la période d'oscillation du balancier-spiral 54) présente une caractéristique thermique négative, et la ligne en trait mixte G2 représente un cas dans lequel la marche possède une caractéristique thermique positive. FIG. 17 is a graph representing the relationship between temperature (°C) and rate as a function of the difference in the thermal coefficient of the Young's modulus of hairspring 63. In FIG. 17, the dashed line G1 represents a case in which the step (the oscillation period of the balance-spring 54) has a negative thermal characteristic, and the dashed line G2 represents a case in which the step has a positive thermal characteristic.

[0105] Comme l'illustre G1 sur la figure 17, selon la relation entre le module d'Young du spiral 63 et le moment d'inertie du balancier-spiral 54, dans le cas où la marche possède une caractéristique thermique négative, la marche résultant d'une augmentation de température tend à être retardée. Dans ce cas, l'unité de réglage 100 est tournée dans le sens - à partir de la position de référence. Par conséquent, comme il est possible de mettre la variation de rayon ΔR vers l'intérieur selon la première direction radiale en fonction d'une augmentation de température et de réduire le coefficient thermique du moment d'inertie, il est possible d'empêcher que le moment d'inertie du balancier-spiral augmente avec une augmentation de température. Il en résulte que le coefficient thermique de la période d'oscillation du balancier-spiral 54 est réglé pour approcher 0 et la marche est maintenue constante quel que soit le changement de température (voir la ligne en trait continu G3 sur la figure 17). [0105] As illustrated by G1 in FIG. 17, depending on the relationship between the Young's modulus of hairspring 63 and the moment of inertia of hairspring-balance 54, in the case where the step has a negative thermal characteristic, the walking resulting from an increase in temperature tends to be delayed. In this case, the adjustment unit 100 is rotated in the direction - from the reference position. Therefore, since it is possible to put the variation of radius ΔR inward in the first radial direction according to a temperature increase and reduce the thermal coefficient of the moment of inertia, it is possible to prevent that the moment of inertia of the balance-spring increases with an increase in temperature. As a result, the thermal coefficient of the period of oscillation of the balance-spring 54 is adjusted to approach 0 and the rate is kept constant regardless of the change in temperature (see the solid line G3 in FIG. 17).

[0106] D'un autre côté, comme le montre G2 sur la figure 17, selon la relation entre le module d'Young du spiral 63 et le moment d'inertie du balancier-spiral 54, dans le cas où la marche présente une caractéristique thermique positive, la marche résultant d'une augmentation de température tend à avancer. Dans ce cas, l'unité de réglage 100 est pivotée dans le sens + à partir de la position de référence. Par conséquent, comme il est possible de mettre la variation de rayon ΔR vers l'intérieur selon la première direction radiale en fonction d'une augmentation de température et d'augmenter le coefficient thermique du moment d'inertie, il est possible d'augmenter la quantité dont est augmenté le moment d'inertie du balancier-spiral en fonction de l'augmentation de température. Il en résulte que le coefficient thermique de la période d'oscillation du balancier-spiral 54 est réglé pour approcher 0 et la marche est maintenue constante quel que soit le changement de température (voir la ligne en trait continu G3 sur la figure 17). [0106] On the other hand, as G2 shows in FIG. 17, depending on the relationship between the Young's modulus of hairspring 63 and the moment of inertia of hairspring-balance 54, in the case where the march has a positive thermal characteristic, the march resulting from an increase in temperature tends to advance. In this case, the adjustment unit 100 is pivoted in the direction + from the reference position. Therefore, since it is possible to put the variation of radius ΔR inward according to the first radial direction according to an increase in temperature and to increase the thermal coefficient of the moment of inertia, it is possible to increase the amount by which the moment of inertia of the balance-spring is increased as a function of the increase in temperature. As a result, the thermal coefficient of the period of oscillation of the balance-spring 54 is adjusted to approach 0 and the rate is kept constant regardless of the change in temperature (see the solid line G3 in FIG. 17).

[0107] Maintenant, on va décrire une méthode de correction de température employant la partie formant masselotte 122. [0107] Now, we will describe a temperature correction method employing the portion forming a flyweight 122.

[0108] La partie formant masselotte 122 du présent mode de réalisation est telle que la partie déplaçable 141 est déplaçable par rapport à la partie fixée 140 et la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale. Dans ce cas, afin de diminuer le coefficient thermique du moment d'inertie, comme représenté à la figure 7, on tourne la partie déplaçable 141 dans le sens de vissage. Alors, la partie déplaçable 141 se déplace vers l'extrémité d'embase de la partie fixée 140 et la pièce faite de deux matériaux 121, selon la deuxième direction axiale. En d'autres termes, puisque la longueur de la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale (la longueur d'une portion saillant de la première portion coudée 77) est diminuée, le centre (centre de gravité) de l'unité de réglage 100 est déplacée vers l'extrémité d'embase selon la deuxième direction axiale. Par conséquent, il est possible de diminuer le coefficient thermique du moment d'inertie de l'unité de réglage 100. The part forming a flyweight 122 of this embodiment is such that the movable part 141 is movable relative to the fixed part 140 and the part made of two materials 121 in the second axial direction. In this case, in order to reduce the thermal coefficient of the moment of inertia, as represented in FIG. 7, the movable part 141 is turned in the screwing direction. Then, the movable part 141 moves towards the base end of the fixed part 140 and the part made of two materials 121, according to the second axial direction. In other words, since the length of the flyweight portion 122 in the second axial direction (the length of a projecting portion of the first bent portion 77) is decreased, the center (center of gravity) of the adjustment 100 is moved towards the base end in the second axial direction. Therefore, it is possible to decrease the thermal coefficient of the moment of inertia of the adjustment unit 100.

[0109] D'un autre côté, afin d'augmenter le coefficient thermique du moment d'inertie, comme représenté sur la figure 8, on tourne la partie déplaçable 141 dans le sens de dévissage. Alors, la partie déplaçable 141 se déplace vers le côté bout d'extrémité de la partie fixée 140 et de la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale. En d'autres termes, comme la longueur de la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale est augmentée, le centre de l'unité de réglage 100 est déplacé vers le côté extrémité de bout selon la deuxième direction axiale. Par conséquent, il est possible d'augmenter le coefficient thermique du moment d'inertie de l'unité de réglage 100. On the other hand, in order to increase the thermal coefficient of the moment of inertia, as represented in FIG. 8, the movable part 141 is turned in the direction of unscrewing. Then, the movable part 141 moves towards the end tip side of the fixed part 140 and the part made of two materials 121 according to the second axial direction. In other words, as the length of the flyweight portion 122 in the second axial direction is increased, the center of the adjustment unit 100 is moved to the butt end side in the second axial direction. Therefore, it is possible to increase the thermal coefficient of the moment of inertia of the adjustment unit 100.

[0110] Dans le présent mode de réalisation, lorsqu'on change l'angle de pivotement θ (orientation de la pièce faite de deux matériaux 121) de l'unité de réglage 100 et la longueur (la position de la partie déplaçable 141) de la partie formant masselotte 122 en fonction de la caractéristique thermique de la marche, le coefficient thermique du moment d'inertie du balancier-spiral 54 peut être corrigé pour être positif aussi bien que négatif. Par conséquent, il devient aisé de compenser une variation du coefficient thermique du mobile d'Young par une caractéristique thermique du moment d'inertie du balancier-spiral 54. In the present embodiment, when changing the pivot angle θ (orientation of the part made of two materials 121) of the adjustment unit 100 and the length (the position of the movable part 141) of the part forming a flyweight 122 depending on the thermal characteristic of the march, the thermal coefficient of the moment of inertia of the balance-spring 54 can be corrected to be positive as well as negative. Consequently, it becomes easy to compensate for a variation in the thermal coefficient of the Young wheel set by a thermal characteristic of the moment of inertia of the balance-spring 54.

[0111] Comme on l'a décrit plus haut, le présent mode de réalisation présente une constitution dans laquelle les unités de réglage 100 comprenant les pièces faites de deux matériaux 121 sont prévues en des positions symétriques par rotation dans la roue de balancier 62. As described above, the present embodiment has a constitution in which the adjustment units 100 including the parts made of two materials 121 are provided at rotationally symmetrical positions in the balance wheel 62.

[0112] Avec cette constitution, de par le fait que la pièce faite de deux matériaux 121 se déforme en fonction du changement de température, le diamètre moyen de la roue de balancier est modifié. Par conséquent, il est possible de corriger la caractéristique thermique du moment d'inertie. [0112] With this constitution, due to the fact that the part made of two materials 121 deforms according to the change in temperature, the average diameter of the balance wheel is modified. Therefore, it is possible to correct the thermal characteristic of the moment of inertia.

[0113] Ici, dans le présent mode de réalisation, l'unité de réglage 100 est constituée de manière à comprendre la pièce faite de deux matériaux 121 et la partie formant masselotte 122 attachée à la pièce faite de deux matériaux 121 déplaçable selon la deuxième direction axiale. [0113] Here, in the present embodiment, the adjustment unit 100 is constituted so as to include the part made of two materials 121 and the portion forming a flyweight 122 attached to the part made of two materials 121 movable according to the second axial direction.

[0114] Avec cette constitution, en réglant la position de la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale par rapport à la pièce faite de deux matériaux 121, il est possible de changer la position du centre de la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale. Par conséquent, il est possible de régler continûment le coefficient thermique du moment d'inertie du balancier-spiral 54. Par conséquent, il est possible de régler d'une manière simple, avec une précision élevée, le degré de correction du coefficient thermique comparé à la constitution de l'art antérieur dans laquelle des composants distincts tels qu'une vis et analogue sont attachés et détachés. [0114] With this constitution, by adjusting the position of the part forming a counterweight 122 according to the second axial direction with respect to the part made of two materials 121, it is possible to change the position of the center of the part forming a counterweight 122 according to the second axial direction. Therefore, it is possible to continuously adjust the thermal coefficient of the moment of inertia of the sprung balance 54. Therefore, it is possible to adjust in a simple manner, with high precision, the degree of correction of the comparative thermal coefficient to the prior art constitution in which separate components such as a screw and the like are attached and detached.

[0115] Dans le présent mode de réalisation, puisque l'unité de réglage 100 est prévue sur la serge 73 de la roue de balancier 62, il est possible de maintenir l'unité de réglage 100 éloignée du premier axe O1 selon la première direction radiale. Par conséquent, il est possible d'augmenter la variation de rayon ΔR et il est possible d'augmenter la quantité dont est corrigé le coefficient thermique par la pièce faite de deux matériaux 121. [0115] In the present embodiment, since the adjustment unit 100 is provided on the rim 73 of the balance wheel 62, it is possible to keep the adjustment unit 100 away from the first axis O1 in the first direction. radial. Therefore, it is possible to increase the radius variation ΔR and it is possible to increase the amount by which the thermal coefficient is corrected by the part made of two materials 121.

[0116] Le présent mode de réalisation présente une constitution dans laquelle la partie formant masselotte 122 est attachée à la partie fixée 140 de manière à être déplaçable selon la deuxième direction axiale, par rapport à la partie fixée 140. This embodiment has a construction in which the part forming a counterweight 122 is attached to the fixed part 140 so as to be movable in the second axial direction, relative to the fixed part 140.

[0117] Avec cette constitution, lorsqu'on déplace seulement la partie déplaçable 141 de la partie formant masselotte 122 par rapport à la partie fixée 140 et à la pièce faite de deux matériaux 121, aucun changement de la longueur efficace (la longueur de la portion découverte à partir de la portion de support 120 ou de la partie formant masselotte 122) de la pièce faite de deux matériaux 121 ne résulte d'un déplacement de la partie déplaçable 141. En d'autres termes, comme il est possible de modifier seulement la position du centre de la partie formant masselotte 122 (le degré de déformation de la pièce faite de deux matériaux 121 en fonction d'un changement de température n'est pas modifié), il est possible de régler d'une manière plus simple la quantité dont est corrigé le coefficient thermique. [0117] With this constitution, when only the movable part 141 of the part forming a flyweight 122 is moved with respect to the fixed part 140 and to the part made of two materials 121, no change in the effective length (the length of the uncovered portion from the support portion 120 or from the part forming a flyweight 122) of the part made of two materials 121 does not result from a displacement of the movable part 141. In other words, as it is possible to modify only the position of the center of the feeder part 122 (the degree of deformation of the workpiece made of two materials 121 according to a temperature change is not changed), it is possible to adjust in a simpler way the amount by which the thermal coefficient is corrected.

[0118] Dans le présent mode de réalisation, la pièce faite de deux matériaux 121 s'étend en porte-à-faux à partir de la serge 73 et la partie formant masselotte 122 est attachée à une extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121. [0118] In the present embodiment, the piece made of two materials 121 cantilevered from the serge 73 and the part forming a feeder 122 is attached to a butt end of the piece made of two materials 121.

[0119] Avec cette constitution, puisque l'unité de réglage 100 s'étend en porte-à-faux, il est possible de garantir une variation de rayon ΔR avec un changement de température et il est possible d'augmenter la quantité dont le coefficient thermique est corrigé par la pièce faite de deux matériaux 121. [0119] With this constitution, since the adjustment unit 100 extends cantilevered, it is possible to guarantee a variation in radius ΔR with a change in temperature and it is possible to increase the quantity of which the thermal coefficient is corrected by the part made of two materials 121.

[0120] En outre, puisque la partie formant masselotte 122 est attachée à l'extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121, il est possible d'augmenter la masse de l'extrémité de bout qui est la partie la plus déformée au sein de l'unité de réglage 100. Pour cette raison, il est possible d'augmenter la quantité dont le coefficient thermique est corrigé par la pièce faite de deux matériaux 121. En outre, en attachant la partie formant masselotte 122 à l'extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121, une extrémité d'embase de l'unité de réglage 100 peut être tenue de manière stable dans la serge 73. Par conséquent, il est possible d'empêcher que l'unité de réglage 100 entière branle en fonction du réglage de la partie formant masselotte 122 et il est possible de régler avec une précision encore plus élevée la quantité dont est corrigé le coefficient thermique. [0120] Furthermore, since the portion forming a flyweight 122 is attached to the tip end of the part made of two materials 121, it is possible to increase the mass of the tip end which is the most deformed part. within the adjustment unit 100. For this reason, it is possible to increase the amount of which the thermal coefficient is corrected by the part made of two materials 121. Further, by attaching the feeder portion 122 to the butt end of the two-material part 121, a base end of the adjuster unit 100 can be stably held in the rim 73. Therefore, it is possible to prevent the adjuster unit from The entire 100 wobbles depending on the adjustment of the feeder portion 122 and it is possible to adjust with even higher precision the amount by which the thermal coefficient is corrected.

[0121] Dans le présent mode de réalisation, l'unité de réglage 100 est telle qu'on peut régler l'orientation de l'unité de réglage 100 autour du deuxième axe O2 (son angle de pivotement sur le deuxième axe O2). In the present embodiment, the adjustment unit 100 is such that the orientation of the adjustment unit 100 can be adjusted around the second axis O2 (its pivot angle on the second axis O2).

[0122] Avec cette constitution, il est possible de changer l'orientation de la pièce faite de deux matériaux 121 en fonction du coefficient thermique du module d'Young du spiral 63. Par conséquent, l'importance de la correction de coefficient thermique par la pièce faite de deux matériaux 121 peut être modifiée pour être aussi bien positive que négative et le coefficient thermique du moment d'inertie du balancier-spiral 54 peut être corrigé pour être aussi bien positif que négatif. En d'autres termes, il devient aisé de compenser une variation du coefficient thermique du module d'Young par une caractéristique thermique du moment d'inertie du balancier-spiral 54. En particulier, comme dans le présent mode de réalisation, en réglant le moment d'inertie du balancier-spiral 54 avec l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage 100 en plus de la position de la partie formant masselotte 122, il est possible de régler avec une plus grande précision la quantité dont est corrigé le coefficient thermique. Il en résulte que la période d'oscillation du balancier-spiral 54 peut être constante et que le balancier-spiral 54 avec une caractéristique de compensation thermique excellente peut être proposé. [0122] With this constitution, it is possible to change the orientation of the part made of two materials 121 according to the thermal coefficient of the Young's modulus of the hairspring 63. Consequently, the importance of the correction of the thermal coefficient by the part made of two materials 121 can be modified to be both positive and negative and the thermal coefficient of the moment of inertia of the balance-spring 54 can be corrected to be both positive and negative. In other words, it becomes easy to compensate for a variation in the thermal coefficient of the Young's modulus by a thermal characteristic of the moment of inertia of the balance-spring 54. In particular, as in the present embodiment, by adjusting the moment of inertia of the sprung balance 54 with the pivot angle θ of the adjusting unit 100 in addition to the position of the flyweight portion 122, it is possible to adjust with greater precision the amount of which is corrected the thermal coefficient. As a result, the oscillation period of the balance-spring 54 can be constant and the balance-spring 54 with excellent thermal compensation characteristic can be provided.

[0123] En outre, dans le présent mode de réalisation, même si l'orientation de la pièce faite de deux matériaux 121 est modifiée, la longueur de l'unité de réglage 100 selon la deuxième direction axiale O2 reste constante. Pour cette raison, contrairement au cas d'une modification de la longueur efficace de la pièce faite de deux matériaux 121 de l'art antérieur relatif, il est possible d'empêcher que le centre (centre de gravité) du balancier-spiral soit déporté à la température T0. Il en résulte qu'il est possible d'éviter qu'un balourd apparaisse et de réduire une différence due à l'orientation. Furthermore, in the present embodiment, even if the orientation of the part made of two materials 121 is modified, the length of the adjustment unit 100 along the second axial direction O2 remains constant. For this reason, unlike the case of a modification of the effective length of the part made of two materials 121 of the relative prior art, it is possible to prevent the center (center of gravity) of the sprung balance from being offset at temperature T0. As a result, it is possible to prevent unbalance from occurring and to reduce a difference due to orientation.

[0124] Dans le présent mode de réalisation, l'unité de réglage 100 est placée à l'intérieur de la serge 73 selon la première direction radiale et elle s'étend selon une ligne de tangente de la serge 73. In the present embodiment, the adjustment unit 100 is placed inside the rim 73 along the first radial direction and it extends along a tangent line of the rim 73.

[0125] Avec cette constitution, il est possible de garantir la variation de rayon ΔR avec un changement de température tout en évitant que le balancier-spiral 54 soit rendu plus large à cause de l'ajout de l'unité de réglage 100. [0125] With this construction, it is possible to guarantee the variation in radius ΔR with a change in temperature while preventing balance-spring 54 from being made wider due to the addition of adjustment unit 100.

[0126] Dans le présent mode de réalisation, comme la portion d'accouplement 126 est formée sur l'extrémité d'embase (la portion de support 120) de l'unité de réglage 100, il est possible de réaliser simplement le réglage de l'orientation de l'unité de réglage autour du deuxième axe de pivotement par l'intermédiaire de la portion de support 120. En outre, en changeant l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage 100 par l'intermédiaire de la portion de support 120, il est possible d'empêcher une déformation plastique lors d'un réglage de l'orientation de l'unité de réglage 100, comparé au cas où le changement de l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage 100 s'effectuerait par l'intermédiaire de l'extrémité de bout (la pièce faite de deux matériaux 121 ou la partie formant masselotte 122). Pour cette raison, il est possible d'éviter qu'une modification de la marche apparaisse à la température prédéterminée T0 de par une déformation plastique de l'unité de réglage 100. [0126] In the present embodiment, since the coupling portion 126 is formed on the base end (the support portion 120) of the adjustment unit 100, it is possible to simply perform the adjustment of the orientation of the adjustment unit around the second pivot axis via the support portion 120. Furthermore, by changing the pivot angle θ of the adjustment unit 100 via the supporting portion 120, it is possible to prevent plastic deformation when adjusting the orientation of the adjusting unit 100, compared to the case where changing the pivot angle θ of the adjusting unit 100 would be through the butt end (the part made of two materials 121 or the portion forming a riser 122). For this reason, it is possible to prevent a change in rate from appearing at the predetermined temperature T0 due to a plastic deformation of the adjustment unit 100.

[0127] Dans le présent mode de réalisation, le spiral 63 est fait d'un matériau élastique constant. [0127] In the present embodiment, the hairspring 63 is made of a constant elastic material.

[0128] Avec cette constitution, il est possible de réduire le changement du module d'Young en fonction des variations de température et de supprimer la dépendance de la période d'oscillation à la température. En outre, dans le présent mode de réalisation, puisque les variations du coefficient thermique du module d'Young peuvent être corrigées par l'unité de réglage 100, la gestion de la fabrication lors de la fabrication du spiral 63 devient facile. Pour cette raison, il est possible d'améliorer l'efficacité de la fabrication du spiral 63 et de réduire les coûts. [0128] With this constitution, it is possible to reduce the change in Young's modulus as a function of temperature variations and to eliminate the dependence of the oscillation period on temperature. Further, in the present embodiment, since the variations of the thermal coefficient of the Young's modulus can be corrected by the adjustment unit 100, the manufacturing management during the manufacturing of the hairspring 63 becomes easy. For this reason, it is possible to improve the manufacturing efficiency of the hairspring 63 and reduce the cost.

[0129] Dans le présent mode de réalisation, puisque le centre de l'unité de réglage 100 est placé sur le deuxième axe O2, il est possible d'empêcher que le centre de l'unité de réglage 100 soit décalé du deuxième axe O2 de par l'angle de pivotement θ de l'unité de réglage 100 ou la position de la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale. Il en résulte qu'il est possible de régler avec une précision plus élevée la quantité dont est corrigé le coefficient thermique. [0129] In the present embodiment, since the center of the adjustment unit 100 is placed on the second axis O2, it is possible to prevent the center of the adjustment unit 100 from being offset from the second axis O2. by the pivoting angle θ of the adjustment unit 100 or the position of the part forming a flyweight 122 in the second axial direction. As a result, it is possible to adjust with higher accuracy the amount by which the thermal coefficient is corrected.

[0130] Comme le mouvement 2 et la pièce d'horlogerie 1 du présent mode de réalisation comprennent le balancier-spiral 54 décrit plus haut, il est possible de proposer un mouvement 2 de qualité élevée et une pièce d'horlogerie 1 ayant une marche ayant une faible variation. As the movement 2 and the timepiece 1 of the present embodiment comprise the balance-spring 54 described above, it is possible to propose a movement 2 of high quality and a timepiece 1 having a step with little variation.

Deuxième mode de réalisationSecond embodiment

[0131] Maintenant, on va décrire un deuxième mode de réalisation de la présente invention. La figure 18 est une vue en perspective d'une unité de réglage 100 selon le deuxième mode de réalisation. La figure 19 est une vue en coupe selon la ligne XIX-XIX présente sur la figure 18. Now, we will describe a second embodiment of the present invention. Fig. 18 is a perspective view of an adjustment unit 100 according to the second embodiment. Figure 19 is a sectional view along line XIX-XIX shown in Figure 18.

[0132] Comme le montrent les figures 18 et 19, l'unité de réglage 100 du présent mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation décrit plus haut en ce que la partie formant masselotte 122 est vissée directement sur la pièce faite de deux matériaux 121. As shown in Figures 18 and 19, the adjustment unit 100 of this embodiment differs from the first embodiment described above in that the part forming a flyweight 122 is screwed directly onto the part made of two materials. 121.

[0133] Un filetage est formé sur la surface circonférentielle externe de l'extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121. [0133] A thread is formed on the outer circumferential surface of the butt end of the piece made of two materials 121.

[0134] La partie formant masselotte 122 a une forme tubulaire disposée de manière à être coaxiale avec le deuxième axe O2. Un taraudage est formé sur la surface périphérique interne de la partie formant masselotte 122. Par conséquent, la partie formant masselotte 122 est vissée sur l'extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121. The part forming a flyweight 122 has a tubular shape arranged so as to be coaxial with the second axis O2. A female thread is formed on the inner peripheral surface of the feeder portion 122. Therefore, the feeder portion 122 is screwed onto the butt end of the two-material part 121.

[0135] Dans le présent mode de réalisation, lorsqu'on tourne la partie formant masselotte 122 dans le sens de vissage par rapport à la pièce faite de deux matériaux 121, la partie formant masselotte 122 se déplace vers le côté extrémité d'embase de la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale. Par conséquent, le centre de l'unité de réglage 100 se déplace vers le côté extrémité d'embase selon la deuxième direction axiale. D'un autre côté, lorsqu'on tourne la partie formant masselotte 122 dans le sens de dévissage par rapport à la pièce faite de deux matériaux 121, la partie formant masselotte 122 se déplace vers le côté extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale. [0135] In the present embodiment, when the flyweight portion 122 is turned in the direction of screwing with respect to the part made of two materials 121, the flyweight portion 122 moves towards the base end side of the the part made of two materials 121 in the second axial direction. Therefore, the center of the adjustment unit 100 moves toward the base end side in the second axial direction. On the other hand, when the feeder portion 122 is rotated in the direction of unscrewing with respect to the workpiece made of two materials 121, the feeder portion 122 moves toward the butt end side of the workpiece made of two materials. materials 121 in the second axial direction.

[0136] Dans le présent mode de réalisation, par exemple, les actions et effets suivants sont obtenus en plus du même fonctionnement et des mêmes effets que le mode de réalisation décrit plus haut. In the present embodiment, for example, the following actions and effects are obtained in addition to the same operation and effects as the embodiment described above.

[0137] Selon le présent mode de réalisation, la longueur efficace de la pièce faite de deux matériaux 121 change lorsque la partie formant masselotte 122 est déplacée. Par conséquent, il est possible d'augmenter le degré de modification du moment d'inertie du balancier-spiral 54 à l'aide de la quantité dont on règle la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale. [0137] According to the present embodiment, the effective length of the piece made of two materials 121 changes when the feeder portion 122 is moved. Therefore, it is possible to increase the degree of modification of the moment of inertia of the hairspring 54 by the amount by which the flyweight portion 122 is adjusted in the second axial direction.

Troisième mode de réalisationThird embodiment

[0138] Maintenant, on va décrire un troisième mode de réalisation de la présente invention. La figure 20 est une vue en perspective de l'unité de réglage 100 selon le troisième mode de réalisation. La figure 21 est une vue en coupe selon la ligne XXI-XXI présente sur la figure 20. Now, a third embodiment of the present invention will be described. Fig. 20 is a perspective view of the adjustment unit 100 according to the third embodiment. Figure 21 is a sectional view along line XXI-XXI shown in Figure 20.

[0139] Comme le montre les figures 20 et 21, dans le présent mode de réalisation, la partie formant masselotte 122 comprend une portion tubulaire 200 et un corps de masselotte 201. As shown in Figures 20 and 21, in this embodiment, the portion forming a flyweight 122 comprises a tubular portion 200 and a flyweight body 201.

[0140] La portion tubulaire 200 est disposée de manière à être coaxiale avec le deuxième axe O2. Une fente 202 qui est ouverte au niveau d'une surface d'extrémité d'embase selon la deuxième direction axiale est formée dans la portion tubulaire 200. La fente 202 s'étend selon la deuxième direction axiale et se termine au niveau d'une portion intermédiaire de la portion tubulaire 200. Dans le présent mode de réalisation, les fentes 202 forment une paire dans une portion de la portion tubulaire 200, en regard selon la deuxième direction radiale. Une portion de la portion tubulaire 200 positionnée entre les fentes 202 selon la deuxième direction circonférentielle est constituée de manière à être déformable élastiquement selon la deuxième direction radiale. Il est possible de changer de manière appropriée la position, le nombre, la dimension et analogue des fentes 202. The tubular portion 200 is arranged so as to be coaxial with the second axis O2. A slot 202 which is open at the level of a base end surface in the second axial direction is formed in the tubular portion 200. The slot 202 extends in the second axial direction and ends at a intermediate portion of the tubular portion 200. In the present embodiment, the slots 202 form a pair in a portion of the tubular portion 200, facing each other in the second radial direction. A portion of the tubular portion 200 positioned between the slots 202 along the second circumferential direction is made so as to be elastically deformable along the second radial direction. It is possible to appropriately change the position, number, size and the like of the slits 202.

[0141] Le corps de masselotte 201 est fixé à l'extrémité de bout de la portion tubulaire 200. Il est possible de changer de manière appropriée la taille et analogue du corps de masselotte 201. The feeder body 201 is attached to the tip end of the tubular portion 200. It is possible to appropriately change the size and the like of the feeder body 201.

[0142] Dans le présent mode de réalisation, la pièce faite de deux matériaux 121 est montée à force (maintien élastique) dans la portion tubulaire 200, à partir d'une portion ouverte côté extrémité d'embase. L'interférence entre la pièce faite de deux matériaux 121 et la portion tubulaire 200 (la différence entre leurs largeurs) est réglée de manière que la partie formant masselotte 122 soit déplaçable selon la deuxième direction axiale dans le cas où une force externe est appliquée sur la portion tubulaire 200 selon la deuxième direction axiale. In the present embodiment, the part made of two materials 121 is mounted by force (elastic holding) in the tubular portion 200, from an open portion on the base end side. The interference between the part made of two materials 121 and the tubular portion 200 (the difference between their widths) is adjusted so that the portion forming a flyweight 122 is movable in the second axial direction in the event that an external force is applied to the tubular portion 200 in the second axial direction.

[0143] Dans le présent mode de réalisation, en déplaçant par glissement la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale par rapport à la pièce faite de deux matériaux 121, il est possible de changer la position du centre de la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale. En d'autres termes, en déplaçant la partie formant masselotte 122 vers le côté extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale, on déplace le centre de la partie formant masselotte 122 vers le côté extrémité de bout selon la direction axiale. D'un autre côté, en déplaçant la partie formant masselotte 122 vers le côté extrémité d'embase de la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale, on déplace le centre de la partie formant masselotte 122 vers le côté extrémité d'embase selon la deuxième direction axiale. In the present embodiment, by sliding the part forming a flyweight 122 in the second axial direction with respect to the part made of two materials 121, it is possible to change the position of the center of the part forming a flyweight 122 in the second axial direction. In other words, by moving the portion forming a flyweight 122 towards the tip end side of the part made of two materials 121 along the second axial direction, the center of the portion forming a flyweight 122 is moved towards the tip end side along the axial direction. On the other hand, by moving the part forming a flyweight 122 towards the base end side of the part made of two materials 121 in the second axial direction, the center of the part forming a flyweight 122 is moved towards the end side of base in the second axial direction.

[0144] Dans le présent mode de réalisation, les actions et effets suivants sont obtenus en plus du même fonctionnement et des mêmes effets que le deuxième mode de réalisation décrit plus haut. In the present embodiment, the following actions and effects are obtained in addition to the same operation and the same effects as the second embodiment described above.

[0145] Sans appliquer un procédé particulier à la pièce faite de deux matériaux 121, il est possible d'assujettir la partie formant masselotte 122 à la pièce faite de deux matériaux 121 de manière que la partie formant masselotte 122 soit déplaçable selon la deuxième direction axiale. Par conséquent, il est possible d'éviter une diminution de l'efficacité de fabrication et une augmentation des coûts de fabrication en lien avec l'ajout de la partie formant masselotte 122. [0145] Without applying a particular process to the part made of two materials 121, it is possible to secure the part forming a counterweight 122 to the part made of two materials 121 so that the part forming a counterweight 122 is movable in the second direction. axial. Therefore, it is possible to avoid a decrease in manufacturing efficiency and an increase in manufacturing costs due to the addition of the feeder portion 122.

Autres exemples de varianteOther variant examples

[0146] La portée technique de la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits plus haut et diverses modifications peuvent être possibles sans sortir de l'esprit de la présente invention. The technical scope of the present invention is not limited to the embodiments described above and various modifications may be possible without departing from the spirit of the present invention.

[0147] Par exemple, dans le mode de réalisation décrit plus haut, l'agencement décrit est celui dans lequel deux unités de réglage 100 sont prévues en des positions symétriques par rotation sur la serge 73, mais le mode de réalisation n'est pas limité à ce seul agencement. En d'autres termes, comme représenté à la figure 22 par exemple, trois ou plus de trois unités de réglage 100 peuvent être prévues dès lors que les unités de réglage 100 respectives sont prévues en des positions symétriques par rotation. [0147] For example, in the embodiment described above, the arrangement described is that in which two adjustment units 100 are provided in rotationally symmetrical positions on the rim 73, but the embodiment is not limited to this single arrangement. In other words, as shown in Fig. 22 for example, three or more adjustment units 100 may be provided as long as the respective adjustment units 100 are provided at rotationally symmetrical positions.

[0148] Après que l'orientation de l'unité de réglage 100 autour du deuxième axe O2 a été réglée, l'unité de réglage 100 peut être fixée à la première portion coudée 77 de manière à ne pas pouvoir être tournée. Comme méthode pour fixer l'unité de réglage 100, le soudage, un adhésif, ou analogue peut être utilisé, ou bien un élément d'attache distinct (par exemple une vis de pression ou analogue) peut être utilisé pour la fixation. [0148] After the orientation of the adjustment unit 100 around the second axis O2 has been adjusted, the adjustment unit 100 can be fixed to the first bent portion 77 in such a way that it cannot be turned. As a method for securing the adjustment unit 100, welding, adhesive, or the like may be used, or a separate fastener (eg, set screw or the like) may be used for attachment.

[0149] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, la constitution décrite est celle permettant un réglage du moment d'inertie du balancier-spiral 54 par l'angle de pivotement θ de la pièce faite de deux matériaux 121 et la position de la partie formant masselotte 122 selon la deuxième direction axiale, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution. L'unité de réglage 100 est telle qu'au moins la partie de masselotte 122 est déplaçable par rapport à la pièce faite de deux matériaux 121 selon la deuxième direction axiale. In the embodiment described above, the construction described is that allowing adjustment of the moment of inertia of the balance-spring 54 by the pivoting angle θ of the part made of two materials 121 and the position of the part forming a flyweight 122 in the second axial direction, but the embodiment is not limited to this constitution alone. The adjustment unit 100 is such that at least the part of the flyweight 122 is movable relative to the part made of two materials 121 in the second axial direction.

[0150] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit la constitution dans laquelle la partie formant masselotte 122 est assujettie à l'extrémité de bout de la pièce faite de deux matériaux 121, mais la partie formant masselotte 122 peut être attachée en n'importe quelle position sur la pièce faite de deux matériaux 121 dès lors que la partie formant masselotte 122 peut être déplacée selon la deuxième direction axiale par rapport à la pièce faite de deux matériaux 121. [0150] In the embodiment described above, the constitution has been described in which the portion forming a flyweight 122 is secured to the tip end of the part made of two materials 121, but the portion forming a flyweight 122 can be attached in any position on the part made of two materials 121 since the part forming a flyweight 122 can be moved in the second axial direction with respect to the part made of two materials 121.

[0151] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit la constitution dans laquelle l'unité de réglage 100 est placée dans le même plan que la serge 73, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution. En d'autres termes, l'unité de réglage 100 et la serge 73 peuvent être placées dans des positions décalées selon la première direction axiale. In the embodiment described above, the constitution has been described in which the adjustment unit 100 is placed in the same plane as the rim 73, but the embodiment is not limited to this single constitution. . In other words, the adjustment unit 100 and the rim 73 can be placed in offset positions along the first axial direction.

[0152] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit la constitution dans laquelle le deuxième axe O2 de l'unité de réglage 100 s'étend selon une ligne de tangente de la serge 73, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution. En d'autres termes, n'importe quel agencement peut être employé dès lors que la composante X du vecteur de déformation de l'unité de réglage100 est générée en fonction de la déformation de la pièce faite de deux matériaux en fonction du changement de température. Dans ce cas, le deuxième axe O2 peut être réglé sur une direction coupant la première direction axiale, sur une direction parallèle à la première direction axiale, ou analogue. In the embodiment described above, the constitution has been described in which the second axis O2 of the adjustment unit 100 extends along a tangent line of the rim 73, but the embodiment does not is not limited to this constitution alone. In other words, any arrangement can be employed as long as the X component of the deformation vector of the adjustment unit 100 is generated according to the deformation of the part made of two materials according to the temperature change . In this case, the second axis O2 can be set to a direction intersecting the first axial direction, to a direction parallel to the first axial direction, or the like.

[0153] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit la constitution dans laquelle l'unité de réglage 100 est portée par la serge 73 par l'intermédiaire d'une portion de support 120, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution. En d'autres termes, dans le balancier-spiral 54, l'unité de réglage 100 peut être prévue au niveau d'une partie (balancier) entraînée en rotation par la puissance du spiral 63. Dans ce cas, comme balancier, l'arbre de balancier 61, la roue de balancier 62 (le moyeu 71, le rayon 72, ou analogue), le plateau double 67, ou analogue est utilisé. In the embodiment described above, the construction has been described in which the adjustment unit 100 is carried by the rim 73 via a support portion 120, but the embodiment does not is not limited to this constitution alone. In other words, in the balance-spring 54, the adjustment unit 100 can be provided at a part (balance) driven in rotation by the power of the balance-spring 63. In this case, as a balance, the balance shaft 61, balance wheel 62 (hub 71, spoke 72, or the like), double chainring 67, or the like is used.

[0154] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit la constitution dans laquelle l'élément de dilatation basse 130 et l'élément de dilatation élevée 131 sont formés de matériaux en plaque ayant les mêmes formes, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution. Par exemple, comme représenté sur la figure 23, les épaisseurs de l'élément de dilatation basse 130 et de l'élément de dilatation élevée 131 peuvent être différentes l'une de l'autre. En outre, la forme de la section transversale de l'élément de dilatation basse 131 et de l'élément de dilatation élevée 131 orthogonale au deuxième axe O2 n'est pas limitée à une forme rectangulaire, si bien que la forme de la section transversale peut être changée de manière appropriée en une forme triangulaire, une forme semi-circulaire, ou analogue. In the embodiment described above, the constitution has been described in which the low expansion member 130 and the high expansion member 131 are formed of plate materials having the same shapes, but the embodiment is not limited to this Constitution alone. For example, as shown in Figure 23, the thicknesses of the low expansion element 130 and the high expansion element 131 may be different from each other. Further, the shape of the cross section of the low expansion member 131 and the high expansion member 131 orthogonal to the second axis O2 is not limited to a rectangular shape, so that the shape of the cross section can be suitably changed into a triangular shape, a semi-circular shape, or the like.

[0155] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit la constitution dans laquelle l'élément de dilatation basse 130 et l'élément de dilatation élevée 131 sont empilés selon la deuxième direction radiale, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution. L'élément de dilatation basse 130 et l'élément de dilatation élevée 131 peuvent être empilés selon une direction coupant la deuxième direction axiale. Dans ce cas, comme représenté à la figure 23 par exemple, l'élément de dilatation basse 130 s'épaississant graduellement vers l'extrémité de bout et l'élément de dilatation élevée 131 s'amincissant progressivement vers l'extrémité de bout peuvent être accolés. In the embodiment described above, the constitution has been described in which the low expansion element 130 and the high expansion element 131 are stacked in the second radial direction, but the embodiment is not not limited to this constitution alone. The low expansion element 130 and the high expansion element 131 can be stacked in a direction intersecting the second axial direction. In this case, as shown in Figure 23 for example, the low expansion member 130 gradually thickening towards the butt end and the high expansion member 131 gradually thinning towards the butt end can be joined.

[0156] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit la constitution dans laquelle l'unité de réglage 100 s'étend selon une forme linéaire, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution. Dès lors qu'il est possible de régler l'angle de pivotement de l'unité de réglage 100 sur le deuxième axe O2, l'unité de réglage 100 peut s'étendre en coupant la deuxième direction axiale ou peut avoir une forme ondulée. In the embodiment described above, the constitution in which the adjustment unit 100 extends in a linear shape has been described, but the embodiment is not limited to this constitution alone. Since it is possible to adjust the swivel angle of the adjustment unit 100 on the second axis O2, the adjustment unit 100 can extend by intersecting the second axial direction or can have a wave shape.

[0157] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit la constitution dans laquelle l'unité de réglage 100 s'étend en porte-à-faux, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution et peut avoir une constitution à double pincement. In the embodiment described above, the constitution has been described in which the adjustment unit 100 extends cantilevered, but the embodiment is not limited to this constitution alone and may have a double pinch constitution.

[0158] Dans le mode de réalisation décrit plus haut, on a décrit le cas où toute la portion entre la portion de support 120 et la partie formant masselotte 122 est constituée par la pièce faite de deux matériaux 121 dans l'unité de réglage 100, mais le mode de réalisation n'est pas limité à cette seule constitution. Au moins une partie de l'unité de réglage 100 peut être formée par la pièce faite de deux matériaux 121. In the embodiment described above, the case has been described where the entire portion between the support portion 120 and the part forming a flyweight 122 is constituted by the part made of two materials 121 in the adjustment unit 100 , but the embodiment is not limited to this constitution alone. At least a part of the adjustment unit 100 can be formed by the part made of two materials 121.

[0159] En outre, à l'intérieur de la portée ne sortant pas de l'esprit de la présente invention, il est possible de remplacer de manière appropriée des composants des modes de réalisation décrits plus haut par des composants connus, et les différents exemples de variantes décrits plus haut peuvent être combinés de manière appropriée. Further, within the scope not departing from the spirit of the present invention, it is possible to suitably replace components of the embodiments described above with known components, and the different examples of variants described above can be combined as appropriate.

Claims

1. Thermocompensated balance-spring, comprising: a balance (61, 62, 67) which comprises a balance shaft (61) extending along a first axis (O1) and which is pivotable around the first axis (O1) to oscillate by the return of a hairspring ( 63); And adjustment units (100) which comprise parts made of two materials (121) and respectively extending along second axes (O2), from rotationally symmetrical positions around the first axis (O1), on the balance (61, 62, 67), as well as a part forming a flyweight (122) which is attached to the part made of two materials (121) so as to be movable in an axial direction along the second axis (O2), the parts made of two materials being parts in each of which the two materials (130, 131) have different coefficients of thermal expansion and are joined in a direction intersecting the second axis (O2).

2. Thermocompensated balance-spring according to claim 1, wherein the rocker (61, 62, 67) comprises the balance shaft (61), and a balance wheel which comprises a rim (73) surrounding the balance shaft (61) and the first axis (O1), and which is attached to the balance shaft (61), the adjustment units (100) extending from the rim (73).

3. Thermocompensated balance-spring according to claim 1 or 2, wherein the feeder portion (122) comprises a fixed part (140) which is fixed to the part made of two materials (121), and a movable part (141) which is attached to the fixed part (140), so as to be movable in the axial direction along the second axis (O2).

4. Thermocompensated balance-spring according to one of claims 1 to 3, wherein the bi-material part (121) cantilevered from the rocker arm (61, 62, 67), the feeder portion (122) being attached to a butt end of the dual material piece (121).

5. Thermocompensated balance-spring according to one of claims 1 to 4, wherein each adjustment unit (100) is carried by the balance (61, 62, 67) so as to have an adjustable orientation around the corresponding second axis (O2).

6. Thermocompensated balance-spring according to one of claims 1 to 5, wherein the hairspring (63) has a Young's modulus without variation with a change in temperature.

7. Thermocompensated balance-spring according to one of claims 1 to 6, wherein the center of gravity of each adjustment unit (100) is positioned on the corresponding second axis (O2).

8. Movement comprising a thermocompensated balance-spring according to one of claims 1 to 7.

9. Timepiece comprising a thermocompensated balance-spring according to one of claims 1 to 7.