CA2409595A1 - Acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pieces ferromagnetiques - Google Patents
Acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pieces ferromagnetiques Download PDFInfo
- Publication number
- CA2409595A1 CA2409595A1 CA002409595A CA2409595A CA2409595A1 CA 2409595 A1 CA2409595 A1 CA 2409595A1 CA 002409595 A CA002409595 A CA 002409595A CA 2409595 A CA2409595 A CA 2409595A CA 2409595 A1 CA2409595 A1 CA 2409595A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- steel
- content
- ltoreq
- weight composition
- ferritic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pièces ferromagnétiques caractérisé en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale: C .ltoreq. 0,030% 1,0% < Si .ltoreq. 3% 0,1% < Mn .ltoreq. 0,5% 10% .ltoreq. Cr .ltoreq. 13% 0% < Ni < 1% 0,03 < S < 0,5% 0% < P .ltoreq. 0,030% 0,2% < Mo .ltoreq. 2% 0% <Cu .ltoreq. 0,5% 0% < N .ltoreq. 0,030% 0% <Ti .ltoreq. 0,5% 0% <Nb .ltoreq. 1%, 0% <AI .ltoreq. 100.10-4% 30.10-4% < Ca .ltoreq.100.10-4% 50.10-4% < O .ltoreq.150 10-4% - le rapport entre la teneur en calcium et en oxygène Ca/O étant 0,3 .ltoreq. Ca/O .ltoreq. 1, le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acie r, ainsi qu'un procédé de fabrication de pièces ferromagnétiques.
Description
Acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pièces ferromagnétiques.
La présente invention concerne un acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pièces ferromagnëtiques.
Les aciers inoxydables ferritiques se caractérisent par' une composition déterminée, la structure ferritique étant notamment assurée, après laminage et refroidissement de la composition, par un traitement thermique de recuit leur conférant ladite structure.
Parmi les grandes familles d'aciers inoxydables ferritiques, définies notamment en fonction de leur teneur en chrome et en carbone, nous citons les aciers inoxydables ferritiques pouvant contenir jusqu'à 0,17% de carbone.
Ces aciers, après le refroidissement qui suit leur élaboration, ont une structure biphasée austéno-ferritique. lls peuvent cependant être transformés en aciers inoxydables ferritiques après recuit malgré une teneur en carbone élevée.
- les aciers inoxydables ferritiques dont la teneur en chrome et de l'ordre de ou 12 %. lis sont assez proches des aciers martensitiques contenant 12 % de chrome, mais différents par leur teneur en carbone qui est relativement faible.
Lors du laminage des aciers à chaud, la structure de l'acier peut être biphasée, ferritique et austénitique. Si le refroidissement est, par exemple énergique, la structure finale est ferritique et martensitique. S'il est plus lent, l'austénite se décompose partiellement en ferrite et carbures, mais avec une teneur en carbure plus riche que la matrice environnante, l'austénite ayant solubilisé à
chaud plus de carbone que la ferrite. Dans les deux cas, un revenu ou recuit doit donc être pratiqué sur les aciers laminés à chaud et refroidis pour générer une structure totalement ferritique. Le revenu peut se faire à une température d'environ 820°C inférieure à la température Ac1 de transition alpha -~ gamma, ce qui engendre une précipitation de carbures.
Dans le domaine des aciers ferritiques destinés à une application utilisant des propriétés magnétiques, la structure ferritique est obtenue en limitant la quantité de carbures, c'est pour cela que les aciers inoxydables ferritiques, développés dans ce domaine, ont une teneur en carbone inférieure 0,03%.
II est connu des aciers utilisables pour leurs propriétés magnétiques comme par e xemple dans le document ~JS 5 759 974 qui décrit un procédé de fabrication z d'un acier ferritique résistant à fa corrosion et pouvant réduire la valeur du champ coercitif dudit acier. Les domaines de composition présentés sont très larges et ne définissent pas un domaine d'optimisation des propriétés nécessaires aux applications pour pièces ferromagnétiques. L'acier utilisé dans le procédé est un acier du type resulfuré. L'acier obtenu par le procédé qui contient du soufre est cependant sensible à la corrosion.
II est connu aussi le brevet US 5 091 024 dans lequel il est présenté des arücles magnétiques résistant à la corrosion formés d'un alliage consistant essentiellement en une composition à faible teneur en carbone et faible teneur en silicium, c'est-à-dire respectivement inférieures à 0,03% et 0,5%. Or, dans le domaine magnétique, il est important que l'acier contienne une forte teneur en silicium pour augmenter la résistivité du matériau et réduire les courants de Foucauit.
!l est également connu le brevet FR 94 06 590 concernant un acier ferritique pour une application dans fe domaine du décolletage pour une usinabilité
améliorée, mais les domaines de composition présentés sont très larges et ne définissent pas un domaine d'optimisation des propriétés nécessaires aux applications pour pièces ferromagnétiques.
La présente invention a pour but de présenter un acier inoxydable de structure ferritique au soufre, utilisable pour des pièces magnétiques ayant de hautes propriétés magnétiques et présentant de très bonnes propriétés d'usinabilité et de rësistance à la corrosion.
L'invention a pour objet un acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pièces ferromagnétiques qui se caractérise en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale C <_ 0,030%
1,0% < Si _< 3%
0,1% < Mn <_ 0,5%
10% < Cr < 13%
0% < hli <1 0,03 < S < 0,5%
0% < P <_ 0,030%
a,z% < Mo <_ 2%
0% <Cu S 0,5%
0% < hl 5 0,030%
0% <T! <_ 0,5%
0% <Nb <_ 1 %, 0% < AI <_ 100.10-°%
30.10-4% < Ca _< 100.10'4%
50.10-4% < O _5150 10~%
- le rapport entre la teneur en calcium et en oxygéne Ca/0 étant 0,3<_CalO<_ 1, le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
Les autres caractéristiques de l'invention sont : , - l'acier contient des inclusions de silico-aluminate de chaux de type anorthite etlou pseudo-wollastonite etlou gehlénite, associées à des inclusions du type sulfure de chrome et manganèse.
- de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en silicium comprise entre 1,5% et 2%.
- de préférence !'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en chrome comprise entre 11,8% et 13%.
de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en soufre comprise entre 0,10% et 0,5%, de façon plus particulièrement préférëe entre 0,10 et 0,30°!°.
- de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en moiybdène comprise entre 0,4% et 1 %.
- de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en manganèse inférieure ou égale à 0,3%.
L'invention concerne également un procédé de fabrication d'une pièce formée dans un acier ferritique dont ta composition pondérale est confirme à
l'invention et peut être soumise, après laminage à chaud et refroidissement, à une modification de section du type tréfilage ou étirage,soit après un traitement thermique facultatif de recuit soit sans traitement thermique de recuit.
L'acier tréfilé ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour partaire les propriétés magnétiques de la pièce.
La description qui suit et la figure unique, le tout donné à titre d'exemple non limitatif, feron bien comprendre l'invention.
La figure unique présente un diagramme ternaire donnant la composition générale des inclusions d'aluminosilicates de chaux.
L'invention concerne un acier de composition générale suivante C _< 0,030%
1,0% < Si _< 3%
0,1% < Mn _< 0,5%
10% < Cr 5 13%
0%<Ni<1%
0,03 < S < 0,5%
0% < P S 0,030%
0,2% < Mo <_ 2%
0% < N <_ 0,030%
0% <Ti 5 0,5%
0% <Nb <_ 1 %, 0% < AI 5 100.10%
30.10-4% < Ca _< 100.10%
50.10-4%<O<_15010'~%
le reste étant du ter et les impuretés inévitables à I'élabor ation de l'acier.
Les compositions ainsi définies avec des fourchettes serrées permettent d'obtenir les propriétés nécessaires aux applications pour pièces ferromagnétiques.
Du point de vue métallurgique, certains éléments contenus dans la composition d'un acier favorisent l'apparition de Ia phase ferritique de structure cubique centrée. Ces éléments sont dits alpha-gènes. Parmi ceux-ci figurent notamment le chrome et le molybdéne. D'autres éléments dits gamma-gènes favorisent l'apparition de la phase gamma-austénitique de structure cubique à
faces centrées. Parmi ces éléments figurent le nickel ainsi que le carbone et l'azote. II est donc nécessaire de réduire la teneur de ces éléments et c'est pour ces raisons que l'acier selon l'invention comporte dans sa composition moins de 0,030% de carbone, rnoins de 1 % de nickel, moins de 0,030% d'azote.
Le carbone est néfaste pour la corrosion et l'usinabilité. De manière générale les précipités doivent être réduits car ils constituent, du point de vue des propriétés magnétiques, un obstacle aux mouvements des parois de Blocks.
Concernant les autres éléments de la composition, le nickel, le manganèse, 5 dus à l'élaboration industrielle de l'acier ne sont que des éléments résiduels qu'on cherche à réduire et même à éliminer.
Le titane et ou le niobium forment des composés dont le carbure de titane et ou de niobium, ce qui évite la formation de carbures et de nitrures de chrome.
Ils favorisent, de ce fait, la tenue à la corrosion et notamment la tenue en corrosion des soudures, lorsqu'une soudure est nécessaire à l'élaboration d'une piëce magnétique.
Le soufre sous forme de sulfures favorise le fractionnement des copeaux et améliore la durée de vie des outils d'usinage. Cependant, sous forme de sulfure de manganèse, il dégrade les propriétés de résistance à la corrosion. Introduit sous forme de sulfure de chrome manganèse avec chrome majoritaire, l'action favorable sur l'usinabilité est conservée et L'effet défavorable sur la résistance à Ia corrosion est fortement atténuée.
Le silicium est nécessaire pour augmenter ta résistivité de l'acier afin de réduire les courants de Foucault ; ü est favorable pour la tenue à la corrosion. Une teneur supérieure à 1,5% est préférable.
Les aciers selon l'invention peuvent également contenir de 0,2% à 2% de molybdène, élément améliorant la résistance à fa corrosion et favorisant la formation de la ferrite.
Dans le domaine de leur utilisation, les aciers inoxydables ferritiques posent des problèmes d'usinabilité.
En effet, un gras inconvénient des aciers ferritiques est la mauvaise conformation du copeau. Ifs produisent des copeaux longs et enchevêtrés, qui sont très difficiles à fragmenter. Cet inconvénient peut devenir très pénalisant dans des modes d'usinages où le copeau est confiné, comme par exemple dans le perçage profond, le tronçonnage.
Selon l'invention, une solution pour pallier les problèmes d'usinage des aciers ferritiques est d'introduire du soufre dans leur composition. Selon l'invention, !'acier ïnoxydable ferritique au soufre contient, en outre, dans sa composition, en poids, plus de 30 10-4% calcium et plus de 50 10-4% d'oxygëne.
L'introduction de façon contrôlée et volontaire de calcium et d'oxygène vérïfiant la relation 0,3 _< Ca/0 _< 1 favorise dans l'acier ferritique, la formation - d'oxydes malléables du type silicoaluminates de chaux comme présenté sur la figure 1 qui est un diagramme ternaire AI203 ; Si02 ; CaO, les oxydes malléables étant choisis dans la zone du point triple anorthite, gehienite, pseudo-wollastonite.
La présence de calcium et oxygène réduit de façon conséquente la formation des inclusions dures et abrasïves de type chromite, alumine, silicate. Par contre, la présence dans l'acier selon l'invention, d'inclusions de silicoaluminates de chaux favorise le fractionnement des copeaux et améliore la durée de vie des outils de coupe.
On a constaté que l'introduction d'oxydes à base de calcium dans un acier de structure ferritique, en remplacement des oxydes durs existants, ne modifie que très peu les caractéristiques de l'acier ferritique dans le domaine des propriétés magnétiques.
La faible teneur en manganèse favorise la formation d'inclusions de sulfure de manganèse et chrome dans lesquelles le chrome est majoritaire ou prépondérant, ce qui améliore fortement la résistance à la corrosion par pïqure en milieu chloruré.
La présence d'oxydes et sulfures dits mallëables dans un acier ferritique, entraîne également, des avantages dans le domaine du tréfilage et étirage.
En effet, les inclusions malléables sont susceptibles de se déformer dans le sens du laminage, alors que les oxydes durs restent en forme de grains.
Dans le domaine du tréfilage de fils d'acier ferritique de faible dïamètre, les inclusions choisies selon l'invention réduisent de manière conséquente le taux de casse du fil tréfilé.
Dans un autre domaine d'application, par exemple dans des opérations de polissage, les inclusions dures s'incrustent dans l'acier ferritique et provoquent des sillons en surface.
L'acier ferritique, selon l'invention comportant des inclusions malléables de silicoaluminafies de chaud associées à des sulfures manganèse-chrome, peut être poli avec beaucoup plus d'aisance pour l'obtention d'un état de surface poli amëlioré.
L'acier peut ëtre élaboré par fusion électrique puis coulé en continu pour former des blooms.
Les blooms sont ensuite soumis à un laminage à chaud pour la formation, par exemple de fil machine ou de barres.
Un recuit peut être pratiqué pour assurer les opérations de transformation à
froid du produit par exemple tréfilage et étirage, mais il n'est pas indispensable.
L'acier peut être soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour restaurer et parfaire les propriétés magnétiques. Suit alors un traitement de surface.
Dans un exemple d'application, il a été élaboré trois aciers selon l'invention référencés acier 1, acier 2 et acier 3, ainsi que quatre aciers de référence A
B C et D dont les compositions sont représentées dans le tableau 1 suivant Tableau 1 C Cr Si Mo Mn P N S Ni Cu Ti Nb Ca O
Acier 0,01112,21,60,470,220,0150,0070,1800,1060,080,0030,0020,00510,0067 1 !
Acier 0,00912,51,70,550,230,0140,0080,2100,0880,050,002O,D020,00530,0076
La présente invention concerne un acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pièces ferromagnëtiques.
Les aciers inoxydables ferritiques se caractérisent par' une composition déterminée, la structure ferritique étant notamment assurée, après laminage et refroidissement de la composition, par un traitement thermique de recuit leur conférant ladite structure.
Parmi les grandes familles d'aciers inoxydables ferritiques, définies notamment en fonction de leur teneur en chrome et en carbone, nous citons les aciers inoxydables ferritiques pouvant contenir jusqu'à 0,17% de carbone.
Ces aciers, après le refroidissement qui suit leur élaboration, ont une structure biphasée austéno-ferritique. lls peuvent cependant être transformés en aciers inoxydables ferritiques après recuit malgré une teneur en carbone élevée.
- les aciers inoxydables ferritiques dont la teneur en chrome et de l'ordre de ou 12 %. lis sont assez proches des aciers martensitiques contenant 12 % de chrome, mais différents par leur teneur en carbone qui est relativement faible.
Lors du laminage des aciers à chaud, la structure de l'acier peut être biphasée, ferritique et austénitique. Si le refroidissement est, par exemple énergique, la structure finale est ferritique et martensitique. S'il est plus lent, l'austénite se décompose partiellement en ferrite et carbures, mais avec une teneur en carbure plus riche que la matrice environnante, l'austénite ayant solubilisé à
chaud plus de carbone que la ferrite. Dans les deux cas, un revenu ou recuit doit donc être pratiqué sur les aciers laminés à chaud et refroidis pour générer une structure totalement ferritique. Le revenu peut se faire à une température d'environ 820°C inférieure à la température Ac1 de transition alpha -~ gamma, ce qui engendre une précipitation de carbures.
Dans le domaine des aciers ferritiques destinés à une application utilisant des propriétés magnétiques, la structure ferritique est obtenue en limitant la quantité de carbures, c'est pour cela que les aciers inoxydables ferritiques, développés dans ce domaine, ont une teneur en carbone inférieure 0,03%.
II est connu des aciers utilisables pour leurs propriétés magnétiques comme par e xemple dans le document ~JS 5 759 974 qui décrit un procédé de fabrication z d'un acier ferritique résistant à fa corrosion et pouvant réduire la valeur du champ coercitif dudit acier. Les domaines de composition présentés sont très larges et ne définissent pas un domaine d'optimisation des propriétés nécessaires aux applications pour pièces ferromagnétiques. L'acier utilisé dans le procédé est un acier du type resulfuré. L'acier obtenu par le procédé qui contient du soufre est cependant sensible à la corrosion.
II est connu aussi le brevet US 5 091 024 dans lequel il est présenté des arücles magnétiques résistant à la corrosion formés d'un alliage consistant essentiellement en une composition à faible teneur en carbone et faible teneur en silicium, c'est-à-dire respectivement inférieures à 0,03% et 0,5%. Or, dans le domaine magnétique, il est important que l'acier contienne une forte teneur en silicium pour augmenter la résistivité du matériau et réduire les courants de Foucauit.
!l est également connu le brevet FR 94 06 590 concernant un acier ferritique pour une application dans fe domaine du décolletage pour une usinabilité
améliorée, mais les domaines de composition présentés sont très larges et ne définissent pas un domaine d'optimisation des propriétés nécessaires aux applications pour pièces ferromagnétiques.
La présente invention a pour but de présenter un acier inoxydable de structure ferritique au soufre, utilisable pour des pièces magnétiques ayant de hautes propriétés magnétiques et présentant de très bonnes propriétés d'usinabilité et de rësistance à la corrosion.
L'invention a pour objet un acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pièces ferromagnétiques qui se caractérise en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale C <_ 0,030%
1,0% < Si _< 3%
0,1% < Mn <_ 0,5%
10% < Cr < 13%
0% < hli <1 0,03 < S < 0,5%
0% < P <_ 0,030%
a,z% < Mo <_ 2%
0% <Cu S 0,5%
0% < hl 5 0,030%
0% <T! <_ 0,5%
0% <Nb <_ 1 %, 0% < AI <_ 100.10-°%
30.10-4% < Ca _< 100.10'4%
50.10-4% < O _5150 10~%
- le rapport entre la teneur en calcium et en oxygéne Ca/0 étant 0,3<_CalO<_ 1, le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
Les autres caractéristiques de l'invention sont : , - l'acier contient des inclusions de silico-aluminate de chaux de type anorthite etlou pseudo-wollastonite etlou gehlénite, associées à des inclusions du type sulfure de chrome et manganèse.
- de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en silicium comprise entre 1,5% et 2%.
- de préférence !'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en chrome comprise entre 11,8% et 13%.
de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en soufre comprise entre 0,10% et 0,5%, de façon plus particulièrement préférëe entre 0,10 et 0,30°!°.
- de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en moiybdène comprise entre 0,4% et 1 %.
- de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale une teneur en manganèse inférieure ou égale à 0,3%.
L'invention concerne également un procédé de fabrication d'une pièce formée dans un acier ferritique dont ta composition pondérale est confirme à
l'invention et peut être soumise, après laminage à chaud et refroidissement, à une modification de section du type tréfilage ou étirage,soit après un traitement thermique facultatif de recuit soit sans traitement thermique de recuit.
L'acier tréfilé ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour partaire les propriétés magnétiques de la pièce.
La description qui suit et la figure unique, le tout donné à titre d'exemple non limitatif, feron bien comprendre l'invention.
La figure unique présente un diagramme ternaire donnant la composition générale des inclusions d'aluminosilicates de chaux.
L'invention concerne un acier de composition générale suivante C _< 0,030%
1,0% < Si _< 3%
0,1% < Mn _< 0,5%
10% < Cr 5 13%
0%<Ni<1%
0,03 < S < 0,5%
0% < P S 0,030%
0,2% < Mo <_ 2%
0% < N <_ 0,030%
0% <Ti 5 0,5%
0% <Nb <_ 1 %, 0% < AI 5 100.10%
30.10-4% < Ca _< 100.10%
50.10-4%<O<_15010'~%
le reste étant du ter et les impuretés inévitables à I'élabor ation de l'acier.
Les compositions ainsi définies avec des fourchettes serrées permettent d'obtenir les propriétés nécessaires aux applications pour pièces ferromagnétiques.
Du point de vue métallurgique, certains éléments contenus dans la composition d'un acier favorisent l'apparition de Ia phase ferritique de structure cubique centrée. Ces éléments sont dits alpha-gènes. Parmi ceux-ci figurent notamment le chrome et le molybdéne. D'autres éléments dits gamma-gènes favorisent l'apparition de la phase gamma-austénitique de structure cubique à
faces centrées. Parmi ces éléments figurent le nickel ainsi que le carbone et l'azote. II est donc nécessaire de réduire la teneur de ces éléments et c'est pour ces raisons que l'acier selon l'invention comporte dans sa composition moins de 0,030% de carbone, rnoins de 1 % de nickel, moins de 0,030% d'azote.
Le carbone est néfaste pour la corrosion et l'usinabilité. De manière générale les précipités doivent être réduits car ils constituent, du point de vue des propriétés magnétiques, un obstacle aux mouvements des parois de Blocks.
Concernant les autres éléments de la composition, le nickel, le manganèse, 5 dus à l'élaboration industrielle de l'acier ne sont que des éléments résiduels qu'on cherche à réduire et même à éliminer.
Le titane et ou le niobium forment des composés dont le carbure de titane et ou de niobium, ce qui évite la formation de carbures et de nitrures de chrome.
Ils favorisent, de ce fait, la tenue à la corrosion et notamment la tenue en corrosion des soudures, lorsqu'une soudure est nécessaire à l'élaboration d'une piëce magnétique.
Le soufre sous forme de sulfures favorise le fractionnement des copeaux et améliore la durée de vie des outils d'usinage. Cependant, sous forme de sulfure de manganèse, il dégrade les propriétés de résistance à la corrosion. Introduit sous forme de sulfure de chrome manganèse avec chrome majoritaire, l'action favorable sur l'usinabilité est conservée et L'effet défavorable sur la résistance à Ia corrosion est fortement atténuée.
Le silicium est nécessaire pour augmenter ta résistivité de l'acier afin de réduire les courants de Foucault ; ü est favorable pour la tenue à la corrosion. Une teneur supérieure à 1,5% est préférable.
Les aciers selon l'invention peuvent également contenir de 0,2% à 2% de molybdène, élément améliorant la résistance à fa corrosion et favorisant la formation de la ferrite.
Dans le domaine de leur utilisation, les aciers inoxydables ferritiques posent des problèmes d'usinabilité.
En effet, un gras inconvénient des aciers ferritiques est la mauvaise conformation du copeau. Ifs produisent des copeaux longs et enchevêtrés, qui sont très difficiles à fragmenter. Cet inconvénient peut devenir très pénalisant dans des modes d'usinages où le copeau est confiné, comme par exemple dans le perçage profond, le tronçonnage.
Selon l'invention, une solution pour pallier les problèmes d'usinage des aciers ferritiques est d'introduire du soufre dans leur composition. Selon l'invention, !'acier ïnoxydable ferritique au soufre contient, en outre, dans sa composition, en poids, plus de 30 10-4% calcium et plus de 50 10-4% d'oxygëne.
L'introduction de façon contrôlée et volontaire de calcium et d'oxygène vérïfiant la relation 0,3 _< Ca/0 _< 1 favorise dans l'acier ferritique, la formation - d'oxydes malléables du type silicoaluminates de chaux comme présenté sur la figure 1 qui est un diagramme ternaire AI203 ; Si02 ; CaO, les oxydes malléables étant choisis dans la zone du point triple anorthite, gehienite, pseudo-wollastonite.
La présence de calcium et oxygène réduit de façon conséquente la formation des inclusions dures et abrasïves de type chromite, alumine, silicate. Par contre, la présence dans l'acier selon l'invention, d'inclusions de silicoaluminates de chaux favorise le fractionnement des copeaux et améliore la durée de vie des outils de coupe.
On a constaté que l'introduction d'oxydes à base de calcium dans un acier de structure ferritique, en remplacement des oxydes durs existants, ne modifie que très peu les caractéristiques de l'acier ferritique dans le domaine des propriétés magnétiques.
La faible teneur en manganèse favorise la formation d'inclusions de sulfure de manganèse et chrome dans lesquelles le chrome est majoritaire ou prépondérant, ce qui améliore fortement la résistance à la corrosion par pïqure en milieu chloruré.
La présence d'oxydes et sulfures dits mallëables dans un acier ferritique, entraîne également, des avantages dans le domaine du tréfilage et étirage.
En effet, les inclusions malléables sont susceptibles de se déformer dans le sens du laminage, alors que les oxydes durs restent en forme de grains.
Dans le domaine du tréfilage de fils d'acier ferritique de faible dïamètre, les inclusions choisies selon l'invention réduisent de manière conséquente le taux de casse du fil tréfilé.
Dans un autre domaine d'application, par exemple dans des opérations de polissage, les inclusions dures s'incrustent dans l'acier ferritique et provoquent des sillons en surface.
L'acier ferritique, selon l'invention comportant des inclusions malléables de silicoaluminafies de chaud associées à des sulfures manganèse-chrome, peut être poli avec beaucoup plus d'aisance pour l'obtention d'un état de surface poli amëlioré.
L'acier peut ëtre élaboré par fusion électrique puis coulé en continu pour former des blooms.
Les blooms sont ensuite soumis à un laminage à chaud pour la formation, par exemple de fil machine ou de barres.
Un recuit peut être pratiqué pour assurer les opérations de transformation à
froid du produit par exemple tréfilage et étirage, mais il n'est pas indispensable.
L'acier peut être soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour restaurer et parfaire les propriétés magnétiques. Suit alors un traitement de surface.
Dans un exemple d'application, il a été élaboré trois aciers selon l'invention référencés acier 1, acier 2 et acier 3, ainsi que quatre aciers de référence A
B C et D dont les compositions sont représentées dans le tableau 1 suivant Tableau 1 C Cr Si Mo Mn P N S Ni Cu Ti Nb Ca O
Acier 0,01112,21,60,470,220,0150,0070,1800,1060,080,0030,0020,00510,0067 1 !
Acier 0,00912,51,70,550,230,0140,0080,2100,0880,050,002O,D020,00530,0076
2 Acier 0,01112,21,60,470,220,0150,0070,1800,106O,DB0,0030,0020,00510,0067
3 RefA 0,01517,41,250,350,5 0,020,020,280,3 0,10,0030,0020,0020,006 Ref 0,01617,5,1,371,530,380,0180,0170,277X0,290,060,0030,0030,00170,007 B
Ref 0,01111,91,4710,490,220,0150,0070,0290,1260,060,0030,0020,00620,012 C
Ref 0,01112,20,810,3110,470,0180,010,290,130,070,0030,0030,00120,0052 D ~
Ces aciers ont été transformés en barres de diamètre 10 mm selon le procédé suivant - un laminage à chaud de rond de 11 rnm, - un recuit, excepté pour l'acier 3, - un ëtirage en diamètre de 10 mm, - un recuit final, un dressage et une rectification, puis ils ont été caractérisés en propriétés magnétiques en usinabilité et en corros;on.
ô
Les aciers 1, 2 et 3 selon l'invention ont de meilleures caractéristiques magnétiques que les aciers de référence A, B et D, comme présenté sur le tableau 2 suivant, Tableau 2 Acier Hc(Alm) permabilit Champ coercitifrelative Nr Acier 117 2300 Acier 120 2200 Acier 125 2100 Ref A 184 1200 Ref B 177 1300 Ref C 115 2100 Ref D ~ 140 ~ 1600 Ces caractéristiques sont dues à une faible teneur en éléments d'addition en particulier une teneur en chrome d'environ 12% ainsi qu'à une teneur relativement modérée en soufre.
Les aciers 1, 2 et 3 ont un excellent comportement en usinage par décolletage, grâce à la combinaison de la teneur en soufre et de la présence d'inclusions de silicoaluminates de chaux due aux teneurs en calcium et oxygène.
Les aciers 1, 2 et 3 se comportent bien dans le domaine de la corrosion, malgré leur faible teneur en chrome, comme on peut le remarquer sur le tableau suivant, grace à leur teneur relativement limitée en soufre alliée à une teneur basse en manganèse favorisant la présence de sulfures riches en chrome.
Tableau 3 Potentiel de piqureI corrosion dans dans H2S04 2M 23C
NaCI 0.02M 23C
Acier 180 mV l ECS 20 mAlcmz 1 ~
Acier 175 mV / ECS 17 mAlcm2 2 ~
Acier 180 mV I ECS t 20 mAlcm~
3 ~
Rf A 205 mV I ECS [ 24 mAlcm2 ~ ~
Rf B 330 mV I ECS 6 mAlcm2 Rf C ~ ? 15 mV / ECS 11 mA/cm~
~J
Rf D 150 mV I ECS ~ 40 mAlcm2 En résumé, l'acier selon l'invention est défini avec des fourchettes analytiques serrées, pour optimiser des propriétés souvent incompatibles : excellentes propriétés en magnétisme et usinage, tout en ayant un bon comportement en corrosion grace à leur teneur relativement limitée en soufre, compensée pour !'usinabilité, par leur teneur en calcium et oxygène et la présence d'inclusions de süicoaluminates de chaux, alliée à une teneur basse en manganèse favorisant la présence de sulfures riches en chrome.
L'acier, selon l'invention, est utilisable particulièrement pour la fabrication de pièce ferromagnétique comme par exemple, des pièces d'électrovannes, d'injecteur pour système d'injection directe d'essence, de fermetures centralisées de porte dans le domaine de l'automobile ou toute application nécessitant des pièces du type noyau magnétique ou inducteur. Sous ta forme de feuille, i1 peut être utilisé dans des transformateurs de courant ou des blindages magnétiques.
Ref 0,01111,91,4710,490,220,0150,0070,0290,1260,060,0030,0020,00620,012 C
Ref 0,01112,20,810,3110,470,0180,010,290,130,070,0030,0030,00120,0052 D ~
Ces aciers ont été transformés en barres de diamètre 10 mm selon le procédé suivant - un laminage à chaud de rond de 11 rnm, - un recuit, excepté pour l'acier 3, - un ëtirage en diamètre de 10 mm, - un recuit final, un dressage et une rectification, puis ils ont été caractérisés en propriétés magnétiques en usinabilité et en corros;on.
ô
Les aciers 1, 2 et 3 selon l'invention ont de meilleures caractéristiques magnétiques que les aciers de référence A, B et D, comme présenté sur le tableau 2 suivant, Tableau 2 Acier Hc(Alm) permabilit Champ coercitifrelative Nr Acier 117 2300 Acier 120 2200 Acier 125 2100 Ref A 184 1200 Ref B 177 1300 Ref C 115 2100 Ref D ~ 140 ~ 1600 Ces caractéristiques sont dues à une faible teneur en éléments d'addition en particulier une teneur en chrome d'environ 12% ainsi qu'à une teneur relativement modérée en soufre.
Les aciers 1, 2 et 3 ont un excellent comportement en usinage par décolletage, grâce à la combinaison de la teneur en soufre et de la présence d'inclusions de silicoaluminates de chaux due aux teneurs en calcium et oxygène.
Les aciers 1, 2 et 3 se comportent bien dans le domaine de la corrosion, malgré leur faible teneur en chrome, comme on peut le remarquer sur le tableau suivant, grace à leur teneur relativement limitée en soufre alliée à une teneur basse en manganèse favorisant la présence de sulfures riches en chrome.
Tableau 3 Potentiel de piqureI corrosion dans dans H2S04 2M 23C
NaCI 0.02M 23C
Acier 180 mV l ECS 20 mAlcmz 1 ~
Acier 175 mV / ECS 17 mAlcm2 2 ~
Acier 180 mV I ECS t 20 mAlcm~
3 ~
Rf A 205 mV I ECS [ 24 mAlcm2 ~ ~
Rf B 330 mV I ECS 6 mAlcm2 Rf C ~ ? 15 mV / ECS 11 mA/cm~
~J
Rf D 150 mV I ECS ~ 40 mAlcm2 En résumé, l'acier selon l'invention est défini avec des fourchettes analytiques serrées, pour optimiser des propriétés souvent incompatibles : excellentes propriétés en magnétisme et usinage, tout en ayant un bon comportement en corrosion grace à leur teneur relativement limitée en soufre, compensée pour !'usinabilité, par leur teneur en calcium et oxygène et la présence d'inclusions de süicoaluminates de chaux, alliée à une teneur basse en manganèse favorisant la présence de sulfures riches en chrome.
L'acier, selon l'invention, est utilisable particulièrement pour la fabrication de pièce ferromagnétique comme par exemple, des pièces d'électrovannes, d'injecteur pour système d'injection directe d'essence, de fermetures centralisées de porte dans le domaine de l'automobile ou toute application nécessitant des pièces du type noyau magnétique ou inducteur. Sous ta forme de feuille, i1 peut être utilisé dans des transformateurs de courant ou des blindages magnétiques.
Claims (10)
1. Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques caractérisé en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale:
C <= 0,030%
1,0% < Si <= 3%
0,1% < Mn <= 0,5%
10% <= Cr <= 13%
0% < Ni <1%
0,03 < S < 0,5%
0% < P <= 0,030%
0,2% < Mo <= 2%
0% <Cu <= 0,5%
0% < N <= 0,030%
0% <Ti <= 0,5%
0% <Nb <= 1%, 0%< Al <= 100.10-4%
30.10-4% < Ca <=100.10-4%
50.10-4% < O <= 150 10-4%
- le rapport entre la teneur en calcium et en oxygène Ca/o étant 0,3<=Ca/O<=1, le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
C <= 0,030%
1,0% < Si <= 3%
0,1% < Mn <= 0,5%
10% <= Cr <= 13%
0% < Ni <1%
0,03 < S < 0,5%
0% < P <= 0,030%
0,2% < Mo <= 2%
0% <Cu <= 0,5%
0% < N <= 0,030%
0% <Ti <= 0,5%
0% <Nb <= 1%, 0%< Al <= 100.10-4%
30.10-4% < Ca <=100.10-4%
50.10-4% < O <= 150 10-4%
- le rapport entre la teneur en calcium et en oxygène Ca/o étant 0,3<=Ca/O<=1, le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
2. Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'acier contient des inclusions de silico-aluminale de chaux de type anorthite et/ou pseudo-wollastonite et/ou gehlénite, associées à des inclusions du type sulfure de chrome et manganése.
3. Acier selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre dans sa composition pondérale une teneur en silicium comprise entre 1,5%
et 2%.
et 2%.
4. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre dans sa composition pondérale une teneur en chrome comprise entre 11,8% et 13%.
5. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend en outre dans sa composition pondérale une teneur en soufre comprise entre 0,10% et 0,5%.
6. Acier selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre dans sa composition pondérale une teneur en soufre comprise entre 0,10% et 0,3%.
7. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend en outre dans sa composition pondérale une teneur en molybdène comprise entre 0,4% et 1%.
8. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre dans sa composition pondérale une teneur en manganèse inférieure à 0,3%.
9. Procédé de fabrication d'une pièce formée dans un acier ferritique selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'acier est soumis, après laminage à chaud et refroidissement, à une modification de section du type tréfilage ou étirage, soit après un traitement thermique facultatif de recuit soit sans traitement thermique de recuit.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'acier tréfilé ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour parfaire les propriétés magnétiques de ladite pièce.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0115240 | 2001-11-26 | ||
| FR0115240A FR2832734B1 (fr) | 2001-11-26 | 2001-11-26 | Acier inoxydable ferritique au soufre, utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2409595A1 true CA2409595A1 (fr) | 2003-05-26 |
Family
ID=8869771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA002409595A Abandoned CA2409595A1 (fr) | 2001-11-26 | 2002-10-31 | Acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6921511B2 (fr) |
| EP (1) | EP1314792A1 (fr) |
| JP (1) | JP2003213382A (fr) |
| KR (1) | KR20030043686A (fr) |
| CN (1) | CN1424422A (fr) |
| BR (1) | BR0204739A (fr) |
| CA (1) | CA2409595A1 (fr) |
| FR (1) | FR2832734B1 (fr) |
| MX (1) | MXPA02011409A (fr) |
| TW (1) | TW200300454A (fr) |
| ZA (1) | ZA200209396B (fr) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4519543B2 (ja) * | 2004-07-01 | 2010-08-04 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐食性，冷間加工性および靱性に優れる磁性を有する安価ステンレス鋼線及びその製造方法 |
| US20070166183A1 (en) * | 2006-01-18 | 2007-07-19 | Crs Holdings Inc. | Corrosion-Resistant, Free-Machining, Magnetic Stainless Steel |
| EP2211099A1 (fr) * | 2009-01-21 | 2010-07-28 | José Luis Flores Torre | Utilisation d'acier inoxydable à base de chrome pour la fabrication d'une unité magnétique d'ouverture manuelle à usage domestique activée par un thermocouple ou un élément équivalent |
| DE102009038386A1 (de) * | 2009-08-24 | 2011-03-03 | Stahlwerk Ergste Gmbh | Weichmagnetischer ferritischer Chromstahl |
| KR101262516B1 (ko) | 2010-11-10 | 2013-05-08 | 주식회사 포스코 | 자기 특성이 우수한 선재, 강선 및 이들의 제조방법 |
| CN106636894A (zh) * | 2016-11-25 | 2017-05-10 | 邢台钢铁有限责任公司 | 低碳铁素体软磁易切削不锈钢及其生产方法 |
| CN107012401A (zh) * | 2017-04-07 | 2017-08-04 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种低碳铁素体软磁不锈钢及其生产方法 |
| JP6814724B2 (ja) | 2017-12-22 | 2021-01-20 | 大同特殊鋼株式会社 | 電磁弁 |
| CN109011281A (zh) * | 2018-06-26 | 2018-12-18 | 苏州海马消防设备制造有限公司 | 一种新型不锈钢消防水龙头 |
| CN112522594B (zh) * | 2019-09-19 | 2022-10-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种薄规格耐火耐候钢板/带及其生产方法 |
| KR102688942B1 (ko) * | 2020-02-19 | 2024-07-29 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 전자 스테인리스 봉상 강재 |
| WO2022077366A1 (fr) * | 2020-10-15 | 2022-04-21 | Cummins Inc. | Composants de système de carburant |
| CN113699447A (zh) * | 2021-08-23 | 2021-11-26 | 承德建龙特殊钢有限公司 | 一种含硫易切削钢及其制备方法与应用 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3902898A (en) * | 1973-11-08 | 1975-09-02 | Armco Steel Corp | Free-machining austenitic stainless steel |
| US3928088A (en) * | 1973-11-09 | 1975-12-23 | Carpenter Technology Corp | Ferritic stainless steel |
| DE2820265C2 (de) * | 1978-05-10 | 1982-02-25 | Gkss - Forschungszentrum Geesthacht Gmbh, 2000 Hamburg | Semipermeable asymmetrische Membranen für die Meerwasserentsalzung |
| US4711677A (en) * | 1986-07-18 | 1987-12-08 | The Garrett Corporation | High temperature bushing alloy |
| JP3312401B2 (ja) * | 1992-11-04 | 2002-08-05 | 大同特殊鋼株式会社 | カルシウム快削ステンレス鋼 |
| FR2706489B1 (fr) * | 1993-06-14 | 1995-09-01 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
| FR2720410B1 (fr) * | 1994-05-31 | 1996-06-28 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
| FR2740783B1 (fr) * | 1995-11-03 | 1998-03-06 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier |
| US5788922A (en) * | 1996-05-02 | 1998-08-04 | Crs Holdings, Inc. | Free-machining austenitic stainless steel |
| US5769974A (en) * | 1997-02-03 | 1998-06-23 | Crs Holdings, Inc. | Process for improving magnetic performance in a free-machining ferritic stainless steel |
| JP3508520B2 (ja) * | 1997-12-05 | 2004-03-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の高温疲労特性に優れたＣｒ含有フェライト鋼 |
| EP1047804B1 (fr) * | 1998-01-16 | 2002-10-09 | Crs Holdings, Inc. | Acier inoxydable martensitique de decolletage |
| JP4115610B2 (ja) * | 1998-12-03 | 2008-07-09 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 低温靱性に優れた電磁ステンレス鋼 |
| JP3483800B2 (ja) * | 1999-06-25 | 2004-01-06 | 山陽特殊製鋼株式会社 | アウトガス特性に優れた快削ステンレス鋼 |
| FR2805829B1 (fr) * | 2000-03-03 | 2002-07-19 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable austenitique a haute usinabilite, resulfure, et comportant une resistance a la corrosion amelioree |
-
2001
- 2001-11-26 FR FR0115240A patent/FR2832734B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-10-31 CA CA002409595A patent/CA2409595A1/fr not_active Abandoned
- 2002-11-13 TW TW091133280A patent/TW200300454A/zh unknown
- 2002-11-19 EP EP02292873A patent/EP1314792A1/fr not_active Withdrawn
- 2002-11-19 MX MXPA02011409A patent/MXPA02011409A/es active IP Right Grant
- 2002-11-19 ZA ZA200209396A patent/ZA200209396B/xx unknown
- 2002-11-21 KR KR1020020072795A patent/KR20030043686A/ko not_active Application Discontinuation
- 2002-11-22 BR BR0204739-0A patent/BR0204739A/pt not_active Application Discontinuation
- 2002-11-25 CN CN02152827.6A patent/CN1424422A/zh active Pending
- 2002-11-25 US US10/303,000 patent/US6921511B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-11-25 JP JP2002340403A patent/JP2003213382A/ja not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20030121575A1 (en) | 2003-07-03 |
| EP1314792A1 (fr) | 2003-05-28 |
| KR20030043686A (ko) | 2003-06-02 |
| CN1424422A (zh) | 2003-06-18 |
| FR2832734B1 (fr) | 2004-10-08 |
| BR0204739A (pt) | 2003-09-16 |
| JP2003213382A (ja) | 2003-07-30 |
| ZA200209396B (en) | 2003-05-26 |
| MXPA02011409A (es) | 2004-12-13 |
| FR2832734A1 (fr) | 2003-05-30 |
| TW200300454A (en) | 2003-06-01 |
| US6921511B2 (en) | 2005-07-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2409595A1 (fr) | Acier inoxydable ferritique au soufre utilisable pour des pieces ferromagnetiques | |
| EP0629714B1 (fr) | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée | |
| CN103717776B (zh) | 弹簧钢及弹簧 | |
| EP1299569B1 (fr) | Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques | |
| CA2150445C (fr) | Acier inoxydable ferritique a usinabilite amelioree | |
| WO2013122261A1 (fr) | Acier à ressort | |
| JPS59190313A (ja) | 溶接性の優れた鋼材の製造法 | |
| JPS61165207A (ja) | 耐サワ−特性の優れた非調質鋼板の製造方法 | |
| JP4315825B2 (ja) | 疲労特性に優れた高清浄ばね用鋼線 | |
| CN115210397B (zh) | 焊接钢管及其制造方法 | |
| JPS6164815A (ja) | 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼の製造法 | |
| KR20070085739A (ko) | 저탄소 쾌삭강 | |
| JPH0553855B2 (fr) | ||
| JP7390865B2 (ja) | 二相ステンレス熱間圧延鋼材および溶接構造物 | |
| JPS637328A (ja) | 耐硫化物腐食割れ性に優れた鋼の製造方法 | |
| JPS63317623A (ja) | 耐遅れ割れ性の優れた耐摩耗用鋼板の製造方法 | |
| JPH04103742A (ja) | 溶接用低温高靭性鋼 | |
| JP2000063982A (ja) | 耐銹・耐候性に優れた快削鋼 | |
| JPS6311652A (ja) | 低炭素型Ｃｒ−Ｍｏ系８０ｋｇｆ／ｍｍ↑２級鋼板 | |
| JPS62174321A (ja) | 母材および溶接継手部の靭性の良好な８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法 | |
| JPH0328487B2 (fr) | ||
| JPS5858256A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性高張力鋼 | |
| JPS60221519A (ja) | 高耐食性高強度オ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS61147813A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた高強度鋼材の製造方法 | |
| JPH0225517A (ja) | 溶接継手部の靭性に優れた鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FZDE | Discontinued |