CA1116861A - Turbine de grenaillage a haute performance - Google Patents
Turbine de grenaillage a haute performanceInfo
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- CA1116861A CA1116861A CA000316772A CA316772A CA1116861A CA 1116861 A CA1116861 A CA 1116861A CA 000316772 A CA000316772 A CA 000316772A CA 316772 A CA316772 A CA 316772A CA 1116861 A CA1116861 A CA 1116861A
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- B24—GRINDING; POLISHING
- B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
- B24C5/00—Devices or accessories for generating abrasive blasts
- B24C5/06—Impeller wheels; Rotor blades therefor
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- B24C5/062—Rotor blades or vanes; Locking means therefor
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- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
La divulgation décrit une turbine de grenaillage centrifuge comprenant plusieurs aubes disposées autour d'un dispositif de distribution de grenaille. Cette turbine est carctérisée en ce que chaque aube a une face active s'étendant suivant un profil longitudinal qui présente, à partir du dispositif de distribution, une partie convexe suivie d'une partie concave. Cette turbine assure une vitesse d'éjection de la grenaille et une concentration du jet de grenaille nettement supérieures à celles des turbines de grenaillage connues.
Description
La présente invention concerne une turbine de grenail-lage assurant une vitesse d'éjection de la grenaille et une con-centration du jet de grenaille nettement supérieures à celles des turbine.s de grenaillage connues.
Ces turbines sont utilisées pour projeter de la gre-naille sur la surface d'une pièce mé-tallique afin de donner à
cette surface un état de rugosité approprié. Les turbines, de type centrifuge, se composent d'un dispositif de distribution central qui fournit l'alimentation en grenaille et d'un certain nombre d'aubes ou palettes disposées radialement autour du dispo-sitif de distribution et fixées à un ou deux flasques. La surfa-ce active de ces aubes est habituellement plane et de largeur u-niforme.
Cette aubage droit projette la grenaille avec une vi-tesse d'éjection dépendant directement de la vitesse de rotation de la turbine. Or cette vitesse peut dans certains cas être trop faible pour atteindre le but désiré. L'impact du grain, à savoir son énergie E = V R où m = masse d'un grain, est en effet fonction du carré de la vitesse d'éjection VR.
Certaines pièces à grenailler, par exemple des cylin-dres de laminoir, ont une dureté tellement élevée que le niveau de rugosité ne peut être atteint avec un aubage droit. En effet, la turbine de grenaillage a, comme toute machine, une vitesse li-mite qu'on ne peut dépasser pour des questions de sécurité et d'u-sure entre autres. L'aubage droit ne permet donc pas de produire une vitesse d'éjection de la grenaille dépassant celle qui cor-respond à la vitesse de rotation limite de la turbine.
De plus, l'usure différentielle des aubes et des flas-ques provoque souvent des balourds qui empêchent en fait de pra-tiquer des vitesses de rotation très élevées. Comme on le sait, ces balourds sont également fonction du carré de la vitesse de rotation.
'~
L'aubage droit ~Itilisé en pratique prodult en outre un jet de grenaille épanoui aussi bien suivant la direction du mou-vement ~e la turbine que suivant une direction transversale.
Pour fixer les idées, avec une turbine tournant à une vitesse de 2500 tours par minute et comportant des aubes droites ayant une largeur unifo~me de ~0 mm, l'épanouissement du jet donne à une distance de 500 mm de la turbine un jet ayant une longueur d'im-pact d'environ 793 mm et une largeur d'impact d'environ 80 à 90 mm. On a consta-té que si la partie centrale du jet produit sur la surface qu'elle touche une rugosité uniforme, les parties mar-ginales du jet épanoui contiennent des particules de grenaille qui ricochent sur la surface à grenailler, qui s'usent et qui ont en fait un effet d'impact plutôt néfaste sur le rendement de l'opération. Cet épanouissement du jet limite ainsi de -fa,con sensible la puissance d'impact du jet et il est particulièrement gênant dans le cas de grenaillage de pièces présentant une su-r-face courbe, par exemple des cylindres de laminoirs. -~
L'invention a pour objet une turbine de grenaillage comprenant des aubes profilées en sorte d'améliorer de facon très sensible la vitesse d'éjection de la grenaille et la concentra~
tion du jet.
Plus précisément, l'invention concerne une turbine de grenaillage centrifuge comprenant plusieurs aubes disposées autour d'un dispositi~ de distribution de grenaille et agencées pour rotation dans une direction donnée, caractéris~e en ce que chaque aube a une face active s'étendant suivant un profil lon-gitudinal qui présente, à partir du dispositi~ de distribution, une partie à angle de courbure uniforme en direction opposée à
la rotation de la turbine dans la direction donnée, suivie d'une partie à angle de courbure variable en même direction que la ro-tation.
Une vitesse d'éjection plus élevée a des avantages cer-tains. Tout d'abord, pour obtenir un même niveau de rugosité, la vitesse de rotation peut être plus faible. Or, la vitesse de rotation de la turbine est un élément essentiel car dans une tur-bine de grenaillage, l'usure différentielle des aubes et flasques fait apparaître des balourds assez gênants (vibrations). Ces ba-lourds étant une fonction directe du carré de la vitesse de rG-tation, ils se trouvent réduits avec celle-ci. On a donc inté-rêt à réduire autant que possible ces forces perturbatrices et le moyen très efficace est donc de réduire la vitesse de rotation de la turbine.
-2a~
D'autre part, une vitesse d'éjection plus élevée que dans l'aubage droit permet l'obtention de niveaux de rugosité
plus élevés pour une même vitesse de rotation. Dans le cas par-ticulier de cylindres de laminoirs, les duretés de cylindres at-teintes actuellement ne peuvent être relevées car on atteint vi-te une impossibilité de grenaillage, à savoir l'impossibilité
d'atteindre le niveau de rugosi-té demandé. Il y a donc souvent, dans ce domaine, un compromis entre le niveau de rugosité deman-dé et la dureté du cylindre la plus élevée possible mais admis-sible pour atteindre ce niveau de rugosité. Par exernple, avec de la grenaille angulaire composée de grains ayant un calibre --moyen de 0,~0 mm et une dureté de cylindre de 730-750 points de .
dureté Vickers charge 30 kg (~V), le niveau maximum atteint est ~ -de 200 ~" (CLA: Center Line Average). Si l'on augmente la dure-té de cylindre de 30 points Vickers, le niveau de rugosité maxi-murn possible sera par exemple de 170 ,u" (CLA).
Quant à l'amélioration de la concentration du jet de grenaille, elle réduit l'épanouissement du jet, ce qui a pour effet d'augmenter la puissance d'impact du jet pour un même débit de grenaille.
La turbine de grenaillage suivant l'invention se carac-térise en ce que chaque aube a une face active s'étendant suivant un profil longitudinal qui présente, à partir du dispositif de distribution, une partie convexe suivie d'une partie concave.
La face active de chaque aube a une largeur qui décroît progressivement depuis son pied jusqu'à sa tête.
Une forme de réalisation de l'invention va atre décri-te ci-après à titre d'exemple en se référant aux dessins joints sur lesquels:
- la figure 1 est une vue en coupe schématique d'une turbine suivant l'invention;
- les figures 2 et 3 illustrent deux exemples de mode .
de réalisation du profil longitudinal d'une aube suivant l'inven-tion, - la figure 4 est une vue de face d'une aube suivant l'invention.
La figure 1 montre une coupe schématique de la turbine de grenaillage suivant l'invention. Autour d'un distributeur de grenaille 1 est disposée une pièce de contrôle 2 qui consiste en une enveloppe percée d'une ouverture 3 dont la dimension est fonction de la turbine et du travail de grenaillage à effectuer.
Plusieurs aubes 4 fixées entre deux flasques dont on en voit un, noté A sur le dessin, se trouvent disposées régulièrement au-tour de la pièce de contrôle 2~ La turbine est supposée être en-traînée en rotation dans le sens indiqué pax la flèche ~.
Suivant l'invention, les faces actives des aubes 4 ont un profil longitudinal se composant, à partir du distributeur 1, d'une partie convexe suivie d'une partie concave. Les parties -convexe et concave ~euvent avoir des angles de courbure unifor-mes ou variables.
Un exemple particulier de profil à double courbure sui-vant l'invention est illustré à la figure 2. Ce profil se divi-se en deux zones.
Dans la zone 1, qui s'étend jusqu'au rayon r3 = 190 mm dans l'exemple illustré, la face active de l'aube es~ convexe a-vec un angle de courbure uni~orme. Dans l'e~emple illustré, cet ; angle a eté choisi égal à 30. Fn chacun des points A, B, C, D, E, F, G, H, la tange~te en ce point au profil de la face active ; fait un angle de 30 avec le rayon passant par ce point. Le nom-bre de pas est choisi de manière à obtenir une courbe polygonale pratiquement confondue avec la courbe théorique.
La zone 2 s'étend du rayon r3 = 190 mm jusqu'au rayon r2 = 250 mm dans l'exemple illustré à la figure 2. Dans cette zone 2 la face active de l'aube est concave avec un angle de cour-bure variable depuis la valeur de 30 jusqu'à la valeur de -10~
choisie comme exemple d'angle de sortie. La variation de 1'anyle de courbure est donc de 30-(-10~ = 40. Le redressernent de la courbure se fait au prorata des deux angles de courbure, à savoir:
30/40 pour redresser l'angle ~1 = 30 au rayon r3 = 190 mm jus-qu'à ~ = 0 au rayon r~ = 235 mm, et 10/40 pour redresser l'angle ~ = 0 au rayon r4 = 235 mrn jusqu'à
la valeur ~2 = -10 au rayon r2 = 250 mm.
Le tracé du profil dans cette zone 2 peut se faire de la manière suivante. Tirer à partir du point H une droite fai-sant un angle de 30 avec le rayon HO, cette droite coupe la circonférence de rayon r~ = 235 mm au point N. Tracer le rayon NO et tirer au point N la perpendiculaire à ce rayon NO. Tirer de même par le point H la perpendiculaire à HN, soit HH': l'in-tersection de la perpendiculaire en N et de la droite HH' définit le point 1~ Avec l pris comme centre, tracer un segment de cercle de rayon OlH: ce segment de cercle coupe la circonféren-ce de rayon r4 au point N'. Par ce point tirer la perpendicu-laire au rayon N'O afin de définir sur la droite I~I' le point 2' Avec ce point 2 choisi comme nouveau centre, tracer un segment de cercle de rayon 02H qui coupe la circonférence de ra~on r2 au point J. Comme on le remarque, il s'agit d'une construction de proche en proche mais deux recherches de centres (1~ 2) suffi-sent largement a la précision demandée.
Par calcul il a été trouvé qu'une turbine comportant des aubes conformes au profil de la figure 2 et tournant à une vi-tesse de 2500 tours par minute permettrait d'obtenir une vitesse d'éjection théorique de grenaille de 92,62 m/s, valeur qui est à comparer à une vitesse d'éjection théorique calculée de 77,65 m/s pour une turbine à aubes droites tournant à la même vitesse.
l'aubage suivant l'invention permet donc d'obtenir une améliora-: tion de vitesse d'éjection théorique de quelque 20%.
La figure 3 illustre une variante de mode d'éxécutionde l'aube à double cour~ure suivant l'invention. Dans ce mode d'exécutionle profil se divise en trois zones: les zones 1 et
Ces turbines sont utilisées pour projeter de la gre-naille sur la surface d'une pièce mé-tallique afin de donner à
cette surface un état de rugosité approprié. Les turbines, de type centrifuge, se composent d'un dispositif de distribution central qui fournit l'alimentation en grenaille et d'un certain nombre d'aubes ou palettes disposées radialement autour du dispo-sitif de distribution et fixées à un ou deux flasques. La surfa-ce active de ces aubes est habituellement plane et de largeur u-niforme.
Cette aubage droit projette la grenaille avec une vi-tesse d'éjection dépendant directement de la vitesse de rotation de la turbine. Or cette vitesse peut dans certains cas être trop faible pour atteindre le but désiré. L'impact du grain, à savoir son énergie E = V R où m = masse d'un grain, est en effet fonction du carré de la vitesse d'éjection VR.
Certaines pièces à grenailler, par exemple des cylin-dres de laminoir, ont une dureté tellement élevée que le niveau de rugosité ne peut être atteint avec un aubage droit. En effet, la turbine de grenaillage a, comme toute machine, une vitesse li-mite qu'on ne peut dépasser pour des questions de sécurité et d'u-sure entre autres. L'aubage droit ne permet donc pas de produire une vitesse d'éjection de la grenaille dépassant celle qui cor-respond à la vitesse de rotation limite de la turbine.
De plus, l'usure différentielle des aubes et des flas-ques provoque souvent des balourds qui empêchent en fait de pra-tiquer des vitesses de rotation très élevées. Comme on le sait, ces balourds sont également fonction du carré de la vitesse de rotation.
'~
L'aubage droit ~Itilisé en pratique prodult en outre un jet de grenaille épanoui aussi bien suivant la direction du mou-vement ~e la turbine que suivant une direction transversale.
Pour fixer les idées, avec une turbine tournant à une vitesse de 2500 tours par minute et comportant des aubes droites ayant une largeur unifo~me de ~0 mm, l'épanouissement du jet donne à une distance de 500 mm de la turbine un jet ayant une longueur d'im-pact d'environ 793 mm et une largeur d'impact d'environ 80 à 90 mm. On a consta-té que si la partie centrale du jet produit sur la surface qu'elle touche une rugosité uniforme, les parties mar-ginales du jet épanoui contiennent des particules de grenaille qui ricochent sur la surface à grenailler, qui s'usent et qui ont en fait un effet d'impact plutôt néfaste sur le rendement de l'opération. Cet épanouissement du jet limite ainsi de -fa,con sensible la puissance d'impact du jet et il est particulièrement gênant dans le cas de grenaillage de pièces présentant une su-r-face courbe, par exemple des cylindres de laminoirs. -~
L'invention a pour objet une turbine de grenaillage comprenant des aubes profilées en sorte d'améliorer de facon très sensible la vitesse d'éjection de la grenaille et la concentra~
tion du jet.
Plus précisément, l'invention concerne une turbine de grenaillage centrifuge comprenant plusieurs aubes disposées autour d'un dispositi~ de distribution de grenaille et agencées pour rotation dans une direction donnée, caractéris~e en ce que chaque aube a une face active s'étendant suivant un profil lon-gitudinal qui présente, à partir du dispositi~ de distribution, une partie à angle de courbure uniforme en direction opposée à
la rotation de la turbine dans la direction donnée, suivie d'une partie à angle de courbure variable en même direction que la ro-tation.
Une vitesse d'éjection plus élevée a des avantages cer-tains. Tout d'abord, pour obtenir un même niveau de rugosité, la vitesse de rotation peut être plus faible. Or, la vitesse de rotation de la turbine est un élément essentiel car dans une tur-bine de grenaillage, l'usure différentielle des aubes et flasques fait apparaître des balourds assez gênants (vibrations). Ces ba-lourds étant une fonction directe du carré de la vitesse de rG-tation, ils se trouvent réduits avec celle-ci. On a donc inté-rêt à réduire autant que possible ces forces perturbatrices et le moyen très efficace est donc de réduire la vitesse de rotation de la turbine.
-2a~
D'autre part, une vitesse d'éjection plus élevée que dans l'aubage droit permet l'obtention de niveaux de rugosité
plus élevés pour une même vitesse de rotation. Dans le cas par-ticulier de cylindres de laminoirs, les duretés de cylindres at-teintes actuellement ne peuvent être relevées car on atteint vi-te une impossibilité de grenaillage, à savoir l'impossibilité
d'atteindre le niveau de rugosi-té demandé. Il y a donc souvent, dans ce domaine, un compromis entre le niveau de rugosité deman-dé et la dureté du cylindre la plus élevée possible mais admis-sible pour atteindre ce niveau de rugosité. Par exernple, avec de la grenaille angulaire composée de grains ayant un calibre --moyen de 0,~0 mm et une dureté de cylindre de 730-750 points de .
dureté Vickers charge 30 kg (~V), le niveau maximum atteint est ~ -de 200 ~" (CLA: Center Line Average). Si l'on augmente la dure-té de cylindre de 30 points Vickers, le niveau de rugosité maxi-murn possible sera par exemple de 170 ,u" (CLA).
Quant à l'amélioration de la concentration du jet de grenaille, elle réduit l'épanouissement du jet, ce qui a pour effet d'augmenter la puissance d'impact du jet pour un même débit de grenaille.
La turbine de grenaillage suivant l'invention se carac-térise en ce que chaque aube a une face active s'étendant suivant un profil longitudinal qui présente, à partir du dispositif de distribution, une partie convexe suivie d'une partie concave.
La face active de chaque aube a une largeur qui décroît progressivement depuis son pied jusqu'à sa tête.
Une forme de réalisation de l'invention va atre décri-te ci-après à titre d'exemple en se référant aux dessins joints sur lesquels:
- la figure 1 est une vue en coupe schématique d'une turbine suivant l'invention;
- les figures 2 et 3 illustrent deux exemples de mode .
de réalisation du profil longitudinal d'une aube suivant l'inven-tion, - la figure 4 est une vue de face d'une aube suivant l'invention.
La figure 1 montre une coupe schématique de la turbine de grenaillage suivant l'invention. Autour d'un distributeur de grenaille 1 est disposée une pièce de contrôle 2 qui consiste en une enveloppe percée d'une ouverture 3 dont la dimension est fonction de la turbine et du travail de grenaillage à effectuer.
Plusieurs aubes 4 fixées entre deux flasques dont on en voit un, noté A sur le dessin, se trouvent disposées régulièrement au-tour de la pièce de contrôle 2~ La turbine est supposée être en-traînée en rotation dans le sens indiqué pax la flèche ~.
Suivant l'invention, les faces actives des aubes 4 ont un profil longitudinal se composant, à partir du distributeur 1, d'une partie convexe suivie d'une partie concave. Les parties -convexe et concave ~euvent avoir des angles de courbure unifor-mes ou variables.
Un exemple particulier de profil à double courbure sui-vant l'invention est illustré à la figure 2. Ce profil se divi-se en deux zones.
Dans la zone 1, qui s'étend jusqu'au rayon r3 = 190 mm dans l'exemple illustré, la face active de l'aube es~ convexe a-vec un angle de courbure uni~orme. Dans l'e~emple illustré, cet ; angle a eté choisi égal à 30. Fn chacun des points A, B, C, D, E, F, G, H, la tange~te en ce point au profil de la face active ; fait un angle de 30 avec le rayon passant par ce point. Le nom-bre de pas est choisi de manière à obtenir une courbe polygonale pratiquement confondue avec la courbe théorique.
La zone 2 s'étend du rayon r3 = 190 mm jusqu'au rayon r2 = 250 mm dans l'exemple illustré à la figure 2. Dans cette zone 2 la face active de l'aube est concave avec un angle de cour-bure variable depuis la valeur de 30 jusqu'à la valeur de -10~
choisie comme exemple d'angle de sortie. La variation de 1'anyle de courbure est donc de 30-(-10~ = 40. Le redressernent de la courbure se fait au prorata des deux angles de courbure, à savoir:
30/40 pour redresser l'angle ~1 = 30 au rayon r3 = 190 mm jus-qu'à ~ = 0 au rayon r~ = 235 mm, et 10/40 pour redresser l'angle ~ = 0 au rayon r4 = 235 mrn jusqu'à
la valeur ~2 = -10 au rayon r2 = 250 mm.
Le tracé du profil dans cette zone 2 peut se faire de la manière suivante. Tirer à partir du point H une droite fai-sant un angle de 30 avec le rayon HO, cette droite coupe la circonférence de rayon r~ = 235 mm au point N. Tracer le rayon NO et tirer au point N la perpendiculaire à ce rayon NO. Tirer de même par le point H la perpendiculaire à HN, soit HH': l'in-tersection de la perpendiculaire en N et de la droite HH' définit le point 1~ Avec l pris comme centre, tracer un segment de cercle de rayon OlH: ce segment de cercle coupe la circonféren-ce de rayon r4 au point N'. Par ce point tirer la perpendicu-laire au rayon N'O afin de définir sur la droite I~I' le point 2' Avec ce point 2 choisi comme nouveau centre, tracer un segment de cercle de rayon 02H qui coupe la circonférence de ra~on r2 au point J. Comme on le remarque, il s'agit d'une construction de proche en proche mais deux recherches de centres (1~ 2) suffi-sent largement a la précision demandée.
Par calcul il a été trouvé qu'une turbine comportant des aubes conformes au profil de la figure 2 et tournant à une vi-tesse de 2500 tours par minute permettrait d'obtenir une vitesse d'éjection théorique de grenaille de 92,62 m/s, valeur qui est à comparer à une vitesse d'éjection théorique calculée de 77,65 m/s pour une turbine à aubes droites tournant à la même vitesse.
l'aubage suivant l'invention permet donc d'obtenir une améliora-: tion de vitesse d'éjection théorique de quelque 20%.
La figure 3 illustre une variante de mode d'éxécutionde l'aube à double cour~ure suivant l'invention. Dans ce mode d'exécutionle profil se divise en trois zones: les zones 1 et
2 correspondent aux deux æones du mode d'exécution de la figure 2, la zone 3 est une zone dans laquelle l'angle de courbure est constant~ Le profil illustré à la figure 3 comprend ainsi un tracé convexe à angle de courbure constant (zone 1), ur tracé
concave à angle de courbure variable (zone 2) et un tracé conca-ve à angle de courbure constant (zone 3). Le tracé de ce profil à trois zones se fait comme dans le cas du profil à deux zones pour les zones 1 et 2, dans la zone 3 il peut se faire comme pour le tracé de la zone 1. Dans l'exemple illustré à la figure 3, le rayon extérieur r2 étant le même que dans l'exemple de la fi-gure 2, les trois zones se répartissent comme suit: la zone 1 jusqu'au rayon r3 = 190 mm, la zone 2 jusqu'au rayon r4 = 235 mm, et la zone 3 depuis le rayon r4 jusqu'au rayon r2 = 250 mm.
La vitesse d'éjection de grenaille théorique calculée pour des aubes ayant le profil de la figure 3, pour une même vi-tesse de rotation de 2500 tours par minute, est légèrement infé-rieure à celle que l'on obtient avec des aubes ayant ]e profil dela figure 2 (soit 91,62 m/s au lieu de 92,62 m/s). De plus, il y aurait une légère augmentatlon de l'usure des aubes.
Pour améliorer la concentration transversale du jet de grenaille, la face active de chaque aube a une largeur qui décroît progressivement depuis son pied jusqu'à sa tête. Ce profil tran~
versal suivant l'invention est visible sur la -figure 4. La ré-duction progressive de la largeur de l'aube est avantageusement telle que les flancs latéraux de l'aube forment entre eux un an-gle de 3 environ. Grâce à ce profilage on peut obtenir une concentration transversale du jet améliorée dans la proportion de 4~% environ par rapport à un aubage ayant une largeur uniforme, tous autres facteurs étant égaux. Ainsi donc, avec l'aubage sui-vant l'invention la projection des grains marginaux dans le sens transversal, est pratiquement supprimée de sorte que la puissan- -ce et l'efficacité de l'impact se trouvent considérablement amé-liorées.
.~ , ~,
concave à angle de courbure variable (zone 2) et un tracé conca-ve à angle de courbure constant (zone 3). Le tracé de ce profil à trois zones se fait comme dans le cas du profil à deux zones pour les zones 1 et 2, dans la zone 3 il peut se faire comme pour le tracé de la zone 1. Dans l'exemple illustré à la figure 3, le rayon extérieur r2 étant le même que dans l'exemple de la fi-gure 2, les trois zones se répartissent comme suit: la zone 1 jusqu'au rayon r3 = 190 mm, la zone 2 jusqu'au rayon r4 = 235 mm, et la zone 3 depuis le rayon r4 jusqu'au rayon r2 = 250 mm.
La vitesse d'éjection de grenaille théorique calculée pour des aubes ayant le profil de la figure 3, pour une même vi-tesse de rotation de 2500 tours par minute, est légèrement infé-rieure à celle que l'on obtient avec des aubes ayant ]e profil dela figure 2 (soit 91,62 m/s au lieu de 92,62 m/s). De plus, il y aurait une légère augmentatlon de l'usure des aubes.
Pour améliorer la concentration transversale du jet de grenaille, la face active de chaque aube a une largeur qui décroît progressivement depuis son pied jusqu'à sa tête. Ce profil tran~
versal suivant l'invention est visible sur la -figure 4. La ré-duction progressive de la largeur de l'aube est avantageusement telle que les flancs latéraux de l'aube forment entre eux un an-gle de 3 environ. Grâce à ce profilage on peut obtenir une concentration transversale du jet améliorée dans la proportion de 4~% environ par rapport à un aubage ayant une largeur uniforme, tous autres facteurs étant égaux. Ainsi donc, avec l'aubage sui-vant l'invention la projection des grains marginaux dans le sens transversal, est pratiquement supprimée de sorte que la puissan- -ce et l'efficacité de l'impact se trouvent considérablement amé-liorées.
.~ , ~,
Claims (3)
1. Turbine de grenaillage centrifuge comprenant plusieurs aubos disposées autour d'un dispositif de distribution de gre-naille et agencées pour rotation dans une direction donnée, ca-ractérisée en ce que chaque aube a une face active s'étendant suivant un profil longitudinal qui présente, à partir du dis-positif de distribution, une partie à angle de courbure unifor-me en direction opposée à la rotation de la turbine dans la direction donnée, suivie d'une partie à angle de courbure va-riable en même direction que la rotation.
2. Turbine de grenaillage suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la partie à angle de courbure variable en même direction que la rotation se prolonge à son extrémité
par une partie plus courte à angle de courbure uniforme en même direction que la rotation.
par une partie plus courte à angle de courbure uniforme en même direction que la rotation.
3. Turbine de grenaillage suivant l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que la face active de chaque aube a une largeur qui décroît progressivement depuis son pied jusqu'à sa tête.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BE6/46239 | 1977-11-24 | ||
| BE6046239A BE861175A (fr) | 1977-11-24 | 1977-11-24 | Turbine de grenaillage a haute performance |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA1116861A true CA1116861A (fr) | 1982-01-26 |
Family
ID=3874759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA000316772A Expired CA1116861A (fr) | 1977-11-24 | 1978-11-23 | Turbine de grenaillage a haute performance |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4277965A (fr) |
| JP (1) | JPS5489391A (fr) |
| AT (1) | AT361320B (fr) |
| BE (1) | BE861175A (fr) |
| CA (1) | CA1116861A (fr) |
| CH (1) | CH625991A5 (fr) |
| DE (1) | DE2850399A1 (fr) |
| ES (1) | ES475334A1 (fr) |
| FR (1) | FR2409824A1 (fr) |
| GB (1) | GB2008994B (fr) |
| IT (1) | IT1100349B (fr) |
| LU (1) | LU80558A1 (fr) |
| NL (1) | NL7811245A (fr) |
| SE (1) | SE434229B (fr) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1242586A (fr) * | 1983-06-30 | 1988-10-04 | James H. Carpenter | Aube evasee pour roue de decapage aux abrasifs |
| US4694672A (en) * | 1984-01-05 | 1987-09-22 | Baughman Davis L | Method and apparatus for imparting a simple contour to a workpiece |
| US4784339A (en) * | 1987-06-29 | 1988-11-15 | Columbia Steel Casting Company | Impeller shoe for impact crusher |
| US5239786A (en) * | 1992-04-22 | 1993-08-31 | Pangborn Corporation | Inside pipe cleaner |
| US6447378B1 (en) * | 2000-03-08 | 2002-09-10 | Disa Goff, Inc. | Abrasive throwing wheel and abrasive throwing blade |
| CN109894987B (zh) * | 2013-10-31 | 2021-01-01 | 新东工业株式会社 | 离心投射机 |
| MX2016004765A (es) | 2013-10-31 | 2016-07-26 | Sintokogio Ltd | Proyector centrifugo y paleta. |
| BR112016009332B1 (pt) * | 2013-10-31 | 2021-02-02 | Sintokogio, Ltd | unidade de placa lateral, e, projetor centrífugo |
| EP3162501B1 (fr) * | 2014-06-24 | 2019-04-10 | Sintokogio, Ltd. | Dispositif de grenaillage et dispositif de projection |
| WO2016009805A1 (fr) * | 2014-07-15 | 2016-01-21 | 新東工業株式会社 | Appareil de grenaillage |
| DE112015003355T5 (de) * | 2014-07-22 | 2017-04-06 | Sintokogio, Ltd. | Strahlbehandlungseinrichtung |
| JP6521329B2 (ja) * | 2014-07-22 | 2019-05-29 | 新東工業株式会社 | ショット処理装置 |
| TWI637815B (zh) * | 2014-07-23 | 2018-10-11 | 日商新東工業股份有限公司 | 珠擊處理裝置 |
| WO2016013527A1 (fr) * | 2014-07-25 | 2016-01-28 | 新東工業株式会社 | Dispositif de traitement de grenaillage |
| JP7016507B2 (ja) * | 2017-04-21 | 2022-02-07 | 株式会社不二製作所 | ブラスト加工装置の研磨材加速用インペラ，及びブラスト加工装置，並びに前記インペラの製造方法 |
| CN113246030A (zh) * | 2021-05-27 | 2021-08-13 | 无锡航亚科技股份有限公司 | 一种整体叶盘的叶片喷丸方法 |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US716268A (en) * | 1902-06-12 | 1902-12-16 | John Hugh Alexander Mcphee | Apparatus for removing tailings. |
| DE591671C (de) * | 1932-02-07 | 1934-01-24 | Max Schneider | Schleudervorrichtung fuer koerniges Gut an Gussputz- und Entzunderungsanlagen |
| US2108211A (en) * | 1934-05-17 | 1938-02-15 | Pangborn Corp | Abrading machine |
| GB518803A (en) * | 1938-10-15 | 1940-03-07 | St Georges Engineers Ltd | Improvements in abrasive throwing centrifugal apparatus |
| FR861142A (fr) * | 1939-10-27 | 1941-02-01 | St Georges Engineers Ltd | Perfectionnements aux appareils centrifuges à projeter des substances abrasives |
| DE834341C (de) * | 1950-09-21 | 1952-03-17 | Walter Heuss | Schleuderrad-Sandstrahlapparat |
| GB743381A (en) * | 1953-10-12 | 1956-01-11 | H G Sommerfield Ltd | Improvements relating to rotary impellers |
| US2819562A (en) * | 1956-05-07 | 1958-01-14 | Wheelabrator Corp | Centrifugal blasting wheel and blades for use in same |
| GB1003441A (en) * | 1963-04-18 | 1965-09-02 | Spencer & Halstead Ltd | Blades for the impellers of blast-cleaning machines |
| US3241266A (en) * | 1963-07-10 | 1966-03-22 | Pangborn Corp | Abrasive particle throwing wheel assembly |
| US3287858A (en) * | 1964-07-13 | 1966-11-29 | Pangborn Corp | Abrasive blasting wheel assembly |
| US3352064A (en) * | 1965-02-01 | 1967-11-14 | Wheelabrator Corp | Lock system for blasting-machine blades |
| US3383804A (en) * | 1965-12-09 | 1968-05-21 | Pangborn Corp | Locking pin retainer for abrasive throwing blades |
| DE1909016A1 (de) * | 1969-02-22 | 1970-09-10 | Steigerwald Dipl Phys Karl Hei | Vorrichtung zur Beschleunigung fliessfaehiger,insbesondere koerniger Substanzen |
| US3678629A (en) * | 1970-03-19 | 1972-07-25 | Wheelabrator Frye Inc | Centrifugal blasting wheel and blade therefor |
| CH507780A (de) * | 1970-05-06 | 1971-05-31 | Fischer Ag Georg | Schleuderrad zum Schleudern von Schleudergut |
| US3785105A (en) * | 1972-04-05 | 1974-01-15 | Wheelabrator Frye Inc | Centrifugal blasting wheel |
| US3872624A (en) * | 1973-10-29 | 1975-03-25 | Carborundum Co | Curved vane for throwing wheels |
| CH559084A5 (fr) * | 1973-11-22 | 1975-02-28 | Fischer Ag Georg | |
| US3945150A (en) * | 1975-01-20 | 1976-03-23 | The Carborundum Company | Runnerhead for a throwing wheel |
| DE2606063C2 (de) * | 1976-02-16 | 1978-01-19 | Alfred Gutmann Gesellschaft für Maschinenbau, 2000 Hamburg | Schleuderrad für Strahlmittelanlagen |
| US4028851A (en) * | 1976-06-03 | 1977-06-14 | Fricke Roy A | Sparkplug cleaner |
| BE862932A (fr) * | 1978-01-16 | 1978-05-16 | Cockerill | Dispositif de fixation pour aubes de turbine de grenaillage. |
-
1977
- 1977-11-24 BE BE6046239A patent/BE861175A/fr not_active IP Right Cessation
-
1978
- 1978-11-14 NL NL7811245A patent/NL7811245A/xx active Search and Examination
- 1978-11-17 SE SE7811873A patent/SE434229B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-11-20 CH CH1185678A patent/CH625991A5/fr not_active IP Right Cessation
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- 1978-11-21 AT AT831178A patent/AT361320B/de not_active IP Right Cessation
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1979
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| CH625991A5 (en) | 1981-10-30 |
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