BR112018074263B1

BR112018074263B1 - Métodos para formar um material flexível antiderrapante, saco de embalagem ou envoltório de embalagem, seu método de produção e método de embalagem usando saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante

Info

Publication number: BR112018074263B1
Application number: BR112018074263-5A
Authority: BR
Inventors: József Mandzsu; Zoltán Mandzsu
Original assignee: Starlinger & Co Gesellschaft M.B.H
Priority date: 2016-05-26
Filing date: 2017-04-20
Publication date: 2023-05-16
Also published as: KR20190013906A; JP6937825B2; US20220055066A1; SA518400507B1; EP3463805B1; ES2907726T3; AU2017271019B2; HUP1600341A2; US20190299248A1; CO2018013798A2; MX2018014477A; KR102258432B1; CN109689339B; HUE058208T2; WO2017203306A1; PT3463805T; RU2727481C2; RU2018145725A; RU2018145725A3; AR108593A1

Abstract

Um método para formar um material antiderrapante. Um transportador termoplástico flexível (13) é fornecido. Uma superfície de liberação quente (45) é fornecida. É fornecida uma primeira camada (29) de partículas termoplásticas discretas (39), assentadas na superfície de liberação quente (45). As partículas discretas (39) estão acima das suas temperaturas de amolecimento, fornecendo na primeira camada (29) uma aderência. O método inclui contatar o transportador (13) com a primeira camada aderente para grudar a primeira camada (29) ao transportador (13), e depois remover o transportador, e com isso a primeira camada aderente presa ao transportador, a partir da superfície de liberação (45). Desse modo, o transportador (13) é fornecido com um revestimento antiderrapante quente, de preferência descontínuo e/ou elastomérico. Com uma energia térmica do revestimento quente, é formada uma ligação entre o transportador e o revestimento. A remoção do transportador (13) inclui puxar o transportador para fora do contato com uma força de extração. A temperatura da superfície de liberação quente (45) está acima da temperatura de derretimento do transportador (13). O transportador seria deteriorado, se aquecido completamente para a temperatura da superfície de liberação e simultaneamente puxado com a força de extração. Por conseguinte, o tempo de contato é mantido mais curto do que o tempo mínimo requerido por um calor da superfície de liberação quente (45) para deteriorar o transportador (13). Projeções de rugosidade de topo plano (31) podem ser incluídas no revestimento antiderrapante.

Description

[001] Por um lado, um primeiro aspecto da invenção refere-se a métodos para uso de partículas termoplásticas discretas aquecidas a um estado aderente para fabricar uma camada de revestimento antiderrapante, preferencialmente rugosa, sobre uma superfície de um transportador flexível termoplástico adequado para uso, por exemplo, como um material de embalagem flexível antiderrapante. Por outro lado, aspectos adicionais da invenção referem-se a sacos ou envoltórios de embalagem flexíveis antiderrapantes, com uma superfície externa tendo projeções de rugosidade, e métodos para sua fabricação e uso.

[002] Vantagens de materiais de embalagem termoplásticos flexíveis, tais como películas e tecidos tecidos ou não tecidos, incluem que os sacos e envoltórios feitos a partir deles podem ser recicláveis, eles (tanto películas e tecidos) podem ser retraídos por calor sobre os conteúdos para um pacote apertado, eles podem ser formados ou fixos ou fechados com ligação por calor limpa e rápida ou fusão ou soldagem etc. Eles, no entanto, podem ser muito escorregadios. Isso pode fazer com que pilhas de mercadorias ensacadas ou embrulhadas percam suas formas, até mesmo se desfaçam, no transporte. Isso também pode fazer com que, por exemplo, um trabalhador que esteja andando sobre um bloco de madeira, envolto em envoltório de madeira plástico, escorregue e caia, especialmente se houver umidade, neve ou gelo sobre ele. Não termoplásticos, por exemplo, sacos de papel kraft também podem ser muito escorregadios para algumas finalidades, especialmente com contaminação por poeira fina. Há possibilidades de diminuir uma capacidade de deslizamento de uma superfície de um material flexível. Pode-se fornecer uma substância não escorregadia (por exemplo, elastomérica) na superfície fornecendo um coeficiente de fricção suficientemente alto mesmo se a superfície for lisa. Tais soluções podem fornecer valores altos tanto no coeficiente de fricção estático quanto no cinético. Tais soluções podem funcionar bem, mas podem ser sensíveis a tais contaminantes como uma presença superficial de poeira fina, umidade, gelo ou graxa, ou, por exemplo, um agente de deslizamento migrando para a superfície externa da camada antiderrapante a partir do material embalado. É, no entanto, também possível fornecer, por exemplo, em um saco, uma superfície externa rugosa cujas protrusões antiderrapantes criam pelo menos algum intertravamento mecânico antiderrapante com recursos adequados de uma superfície de outro saco. Isso pode funcionar mesmo se a substância não for, em si, escorregadia (por exemplo, elastomérica). Notamos que projeções de rugosidade menores que cerca de 10 ou no máximo 15 micrômetros são geralmente usadas para fins de antibloqueio, e projeções de rugosidade maiores que cerca de 10 ou 15 micrômetros que são geralmente usadas para fins antiderrapantes. Tais soluções podem tipicamente fornecer bons valores de coeficiente de fricção estáticos, e talvez não tão bons valores cinéticos. Além disso, é possível explorar ambos os efeitos simultaneamente, aplicando uma substância não escorregadia (por exemplo, elastomérica) nas próprias protrusões antiderrapantes. Os materiais flexíveis antiderrapantes também podem ser usados em campos que não sejam de embalagem, por exemplo, como mantas de telhado, geomembranas, materiais de cobertura sanitária para a indústria da construção, ou bases sanitárias em cuidados de saúde humana ou em medicina veterinária. Além disso, é possível incluir o fornecimento do recurso antiderrapante na fabricação da própria rede, de tal modo que, quando a película ou tecido é criado, já é antiderrapante. Por exemplo, um componente elastomérico pode ser usado na extrusão, ou um aditivo de rugosidade pode ser misturado no polímero para extrusão. Essa abordagem de fabricação integrada tem desvantagens. Por exemplo, pode ser muito difícil otimizar simultaneamente os parâmetros antiderrapantes e otimizar os parâmetros de fabricação da própria película ou tecido. Por outro lado, é possível fornecer uma rede pronta, por exemplo, de película ou tecido, e torná-la antiderrapante em uma operação independente subsequente. Isso inclui tipicamente uma gravação em relevo da rede ou a formação de uma camada de revestimento antiderrapante (por exemplo, elastomérica e / ou rugosa) na rede. Essa abordagem de fabricação independente tem vantagens. Torna possível otimizar os parâmetros antiderrapantes do produto independentemente dos parâmetros de fabricação da própria rede. Além disso, possibilita primeiro idealmente obter, e armazenar, um suprimento maior de uma rede de mercadorias e, em seguida, converter produtos antiderrapantes personalizados a partir dela, e com uma resposta rápida, às solicitações de cliente individuais.

[003] Em qualquer caso, em geral, pode ser considerado uma desvantagem se o material antiderrapante flexível (por exemplo, embalagem) não fornecer qualquer um ou mais de um coeficiente de fricção aparente (estático e / ou cinético) adequado, uma flexibilidade adequada, uma isotropia adequada da fricção, uma isotropia adequada da flexibilidade, uma resistência ao desgaste adequada da superfície antiderrapante e uma resistência à contaminação adequada do recurso antiderrapante. No caso de um material de embalagem poder ser usado para encolher por calor em torno do conteúdo do pacote, então é considerado uma desvantagem se o seu comportamento de encolhimento por calor for comprometido por seus recursos antiderrapantes, por exemplo, se o material de embalagem perder alguma ou toda a sua homogeneidade, ou isotropia, de encolhimento. Uma capacidade de encolhimento por calor das projeções de rugosidade antiderrapantes em si pode ser uma desvantagem, porque poderia deformar o material de embalagem devido ao seu encolhimento indesejado pelo calor, por exemplo, quando o material flexível é fundido, por exemplo, um saco ou envoltório é formado a partir do mesmo e / ou fechado por fusão ou soldagem, ou quando o material de embalagem é encolhido por calor ao conteúdo da embalagem ou quando um saco de material resistente ao calor antiderrapante (por exemplo, papel) com projeções de rugosidade antiderrapantes que podem ser encolhidas por calor é preenchido com conteúdo quente como cimento, ou quando uma carga de pacotes embalados em sacos antiderrapantes é coberta com uma capa de encolhimento que pode ser encolhida por calor sobre a carga. É uma desvantagem se as projeções de rugosidade antiderrapantes perderem suas formas com muita facilidade (seja devido ao encolhimento por calor inerente mencionado e / ou devido a ficarem muito liquefeitas e, portanto, muito expostas a um efeito de energias superficiais e perolização) em resposta a um calor durante a fusão, encolhimento ou enchimento por calor mencionados. Também é uma desvantagem se durante uma execução de fenda (manual ou outra), ou corte (por exemplo, corte no tamanho ou forma), do material de embalagem flexível um tem que enfrentar uma resistência essencialmente não homogênea ou anisotrópica da película para a execução de fenda ou corte, possivelmente causado pelos recursos antiderrapantes. Outra desvantagem pode ser a falta de economia, por exemplo, devido ao uso de componentes antiderrapantes em áreas de superfície onde eles não são explorados, ou devido ao aquecimento de tais partes de uma rede que não teriam que ser aquecidas para o propósito específico, ou devido a um uso de uma camada antiderrapante desnecessariamente espessa ou pesada ou devido a um uso de uma máquina, passo de processo e / ou componente de material muito dispendioso. Quaisquer soluções baseadas em recursos que dificultam a reciclagem (por exemplo, o uso de partículas minerais rugosas para uma rugosidade antiderrapante) são desvantajosas. Métodos, para fazer materiais antiderrapantes flexíveis, que inerentemente impedem o uso de materiais reciclados baratos como matéria- prima são considerados desvantajosos. Tal impedimento pode ser causado, por exemplo, pelo fato de que materiais reciclados podem ter parâmetros mais amplos e incertos do que os virgens ou podem ter um tempo menor de resistência à oxidação ou degradação, e também podem conter vestígios de contaminantes (tal como resíduos de tinta ou poeira fina), possivelmente tornando-os inadequados para dispositivos ou passos de processo mais sofisticados.

[004] Exemplos para a "abordagem de fabricação integrada" são os seguintes. Em US 7314662, partículas sólidas são misturadas, na extrusora, para a substância derretida da película para formar protrusões na superfície da película. Como uma desvantagem de tais soluções, as partículas incorporadas quebram a uniformidade e até mesmo a continuidade da camada de película na qual elas estão embutidas, possivelmente enfraquecendo-a. Além disso, apenas uma parte de cada partícula se projeta a partir da película. Um rebaixo desejável das protrusões antiderrapantes é geralmente impossível de fornecer e elas têm uma forma relativamente contundente. Além disso, o tamanho das protrusões, bem como o número de protrusões por área superficial, é muito limitado. Além disso, todo o perímetro do tubo de película deve ser rugoso. Além disso, o método não pode ser usado para redes não termoplásticas de rugosidade. Os documentos US 6444080 e HU 0202948A2 e US 7765774, em conjunto, descrevem que partículas de pó termoplásticas sólidas são sopradas sobre a superfície quente e aderente de uma bolha de película soprada sob a sua linha de congelamento. As partículas grudam na superfície de película aderente. Uma energia térmica da película quente derretida é usada para fundir as partículas presas à película. Tem a vantagem que as partículas não necessariamente enfraquecem a parede porque não têm de entrar na parede. As protrusões podem ter formas salientes acentuadas, com rebaixos, fornecendo um interbloqueio de cisalhamento com protrusões semelhantes de outra película. Podem até mesmo fornecer um intertravamento mecânico antiderrapante eficaz com um material de engate fibroso, tal como um não tecido comum. Além disso, ao contrário dos fixadores de gancho e laço, o não tecido pode ser levantado, verticalmente, a partir da superfície rugosa sem dificuldade, isto é, o sistema de engate pode ter essencialmente uma força de elevação ou descasque zero. A solução também tem desvantagens. O sopro, ou aspersão, das partículas dificulta o controle da configuração real das partículas ao longo da superfície de película. As partículas não podem ser pressionadas sobre a superfície de bolha quente para uma fixação por fusão mais forte, portanto as projeções de rugosidade podem ter pegadas muito pequenas e podem tender a quebrar com muita facilidade. Pela mesma razão, podem tender a se inclinar para o lado, em torno de seu pé, em resposta a uma carga de cisalhamento, perdendo assim sua capacidade de interbloqueio. As protrusões são de alturas não uniformes, tendo topos aleatoriamente pontiagudos que podem fazer o produto parecer rugoso ao toque e difícil de escrever com uma caneta ou bastão em uma etiqueta ou fita, e uma impressão da superfície rugosa também pode não ser bonita o suficiente. As protrusões, em uma vista lateral, parecem partículas de pó tendo uma forma geralmente semelhante a uma esfera que parece de certo modo embutida na superfície de base. São de várias alturas. Um exemplo de forma de protrusão é ilustrado nas figuras 1c e 1d de HU 0202948A2 (elevações laterais de uma única protrusão, a partir de duas direções perpendiculares): como pode ser visto, a forma da protrusão é um tanto irregular, e notamos que sua parte superior não é plana o que pode ser visto a partir da sua Figura 1d. Outro exemplo de forma de protrusão é ilustrado na Figura 3 de US 7765774 (elevação lateral de uma protrusão antiderrapante). Para engatar com um material de engate fibroso, cada protrusão deve penetrar profundamente no não tecido, de modo que a sua parte mais larga (como se pretende na vista lateral) possa pegar algumas fibras. Isso significa que não é suficiente se a parte superior da protrusão atingir o material de engate fibroso. Devido à forma de tipo esfera embutida mencionada, a sua parte mais larga (como se pretende na vista lateral) é geralmente um pouco mais próxima da superfície de base do que da parte superior da protrusão, portanto é muito próxima da superfície de base e não é perto o suficiente do topo da protrusão de rugosidade. Além disso, protrusões mais altas impedem que as mais curtas penetrem no material de engate fibroso, mantendo o material de engate fibroso (ou a película de revestimento, à qual o material de engate fibroso está aderido) longe das protrusões menores, atuando como espaçadores. Isso pode levar a que apenas algumas das protrusões se tornem ativas com o elemento de engate fibroso. Da mesma forma, para interbloquear umas às outras, as películas rugosas opostas adjacentes devem apoiar-se perfeitamente umas nas outras, do contrário as partes mais largas (como se pretende na vista lateral) de cada protrusão não podem pegar umas às outras, e as protrusões mais altas agem como espaçadores indesejados. O produto pode ser sensível às protrusões sendo impressas, formando depressões sob elas na superfície de película, porque isso diminui ainda mais as alturas livres de seus rebaixos, isto é, as distâncias entre as partes mais largas (como se pretende em vista lateral) e a superfície de base. A altura livre pode ainda ser diminuída de uma maneira indesejável por um acúmulo de poeira fina ou neve. Embora protrusões de tal forma proporcionem um interbloqueio antiderrapante com uma superfície de saco rugosa idêntica oposta, interessantemente, elas podem parecer aumentar o deslizamento sobre uma superfície lisa, por exemplo, uma superfície de saco lisa. Acreditamos que é o resultado da superfície de encosto total do produto ser extremamente pequena, ou seja, é constituída pelas pequenas áreas de topo das protrusões (mais altas). Além disso, não é fácil fazer um tubo de película que seja apenas rugoso em um lado, devido à sua assimetria no sopro de película. Além disso, a película aderente, soprada, não pode ser inerentemente impressa antes da rugosidade. O documento US 6444080 menciona a possibilidade de refundir uma película pré-fabricada para usá-la em vez da película derretida na bolha de película soprada, mas isso seria muito difícil de conseguir sem entortar e estragar a película e também não é rentável reaquecer a película. Além disso, a solução não pode ser usada para enrugar um tecido de embalagem ou uma rede não termoplástica.

[005] Exemplos de materiais de embalagem antiderrapantes de acordo com a "abordagem de fabricação independente" são os seguintes. Em DE 3437414, pinos de gravação em relevo são utilizados para levantar pontos individuais da película, em US 3283992, nervuras lineares são levantadas a partir da superfície original e US 2917223 descreve um saco antiderrapante com gravações em relevo de acoplamento. Desvantagens dos mesmos incluem que um caráter agudo desejável, preferencialmente mesmo com rebaixos, das protrusões de rugosidade não pode ser facilmente fornecido, especialmente no caso de tecidos tecidos de gravação em relevo, ainda, a substância das protrusões antiderrapantes é inerentemente idêntica com a da parede, e as protrusões ocas, não sólidas, gravadas em relevo não são suficientemente fortes (por exemplo, podem ser comprimidas planas), e a parede pode ser enfraquecida. Além disso, com protrusões antiderrapantes de forma alongada tipo nervura (como visto em uma vista de topo das mesmas) geralmente não é possível fornecer uma isotropia desejável (isto é, fornecer engate antiderrapante uniforme em todas as direções de cisalhamento) das superfícies antiderrapantes e também uma flexibilidade do material de embalagem pode ser comprometida. Além disso, com gravações em relevo de acoplamento, o efeito antiderrapante pode funcionar apenas em poucas orientações particulares, não sendo isotrópico no geral.

[006] DE 19938828 (A1) descreve um método para fornecer uma película plástica com acabamento não derrapante. Um padrão de material de alto coeficiente de fricção é depositado na película. Por exemplo, um adesivo de derretimento a quente é derretido e pingado a partir do ar na película. Uma desvantagem da solução parece ser que é difícil controlar simultaneamente a configuração das gotas ao longo da superfície e a temperatura do material derretido a quente no momento em que contata a película. É particularmente difícil fornecer uma monocamada eficiente e econômica das gotas na película. Além disso, não é mencionada qualquer compressão do material derretido com a película, durante a ligação. Além disso, os adesivos de derretimento a quente, bem como os aplicadores adequados para essa aplicação, são dispendiosos e, no seu respeito, a utilização de materiais reciclados, no material derretido, não é favorecida. Além disso, tais adesivos de derretimento a quente como são adequados para o propósito mencionado, se deixados expostos e especialmente se voltados para outra superfície similar, podem tender a bloquear se os sacos forem armazenados em um armazém aquecido. É especialmente um problema se tal bloqueio dos sacos vazios, ainda não preenchidos, surgir. O método é dedicado a diminuir o deslizamento com base em uma substância de alto coeficiente de fricção e não é adequado para ser ajustado para alternativamente ser usado para fazer um revestimento antiderrapante baseado, ou parcialmente baseado, em um interbloqueio mecânico de uma superfície rugosa.

[007] Existe ainda uma necessidade de métodos e produtos de materiais flexíveis antiderrapantes para aliviar uma ou mais das desvantagens mencionadas da técnica anterior. No que diz respeito às nossas invenções de método e modalidades de método, para formar materiais flexíveis antiderrapantes, e ainda em relação às nossas invenções de produto para produtos de saco ou envoltório de embalagem antiderrapante, nossos objetivos incluem ainda um ou mais dos seguintes: ■ fo rnecer novos métodos para a produção de um antiderrapante de material flexível com a abordagem de fabricação independente, que fornece independência a partir de uma fabricação do próprio material flexível; ■ métodos úteis para converter películas, tecidos e compostos flexíveis, mesmo que sejam sensíveis ao calor; ■ métodos adequados para definir de maneira flexível uma razão de uma fricção com base em uma substância superficial e uma fricção com base em um interbloqueio mecânico de projeções de rugosidade, possivelmente também influenciando a fricção cinética e estática; ■ métodos sem uma necessidade inerente de equipamento e matérias-primas dispendiosos como os, por exemplo, com impressão por derretimento a quente; ■ métodos em que o material do revestimento antiderrapante possa ser mantido derretido por um período de tempo muito curto, para evitar oxidação ou degradação, mesmo com matérias-primas baratas; ■ métodos nos quais até matérias-primas recicladas podem ser usadas no revestimento antiderrapante; ■ métodos de altas velocidades de linha, por exemplo, acima de 50 m / min, por exemplo, cerca de 80 ou 160 ou mais m / min; ■ métodos flexíveis em velocidade, possivelmente adaptáveis tanto para operação autônoma quanto em linha, com várias tecnologias de fabricação e conversão existentes de várias velocidades; ■ métodos produzindo materiais antiderrapantes com uma fricção aparente facilmente e flexivelmente definível entre limites amplos; ■ métodos que podem adicionar material a um material de transportador com ligação por calor, que pode ser rápido, limpo e compatível com a reciclagem; ■ métodos que podem controlar com maior precisão o calor adicionado útil para a ligação por calor; ■ métodos que podem adicionar grandes energias de calor locais, para a ligação por calor, sem deterioração geral do transportador, resultando em ligações mais fortes resistentes ao bloqueio; ■ métodos que podem adicionar fricção a um material flexível sem comprometer essencialmente sua flexibilidade, capacidade de encolhimento por calor, isotropia de flexibilidade, e isotropia de comportamento de encolhimento por calor, ■ métodos que podem fornecer recursos antiderrapantes sem penetrar e / ou enfraquecer o transportador flexível e simultaneamente trabalhar apenas com uma quantidade possivelmente pequena de material adicionado, com uma exploração eficiente do material adicionado para o propósito antiderrapante; ■ métodos de fabricação que melhor atendem à necessidade de uma bela impressão dos produtos antiderrapantes, e tais produtos; ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes com protrusões antiderrapantes que podem não ter uma capacidade de encolhimento por calor inerente essencial em si mesmas, ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes com protrusões antiderrapantes que podem sobreviver, pelo menos parcialmente, a um encolhimento por calor do produto antiderrapante, devido a um índice de fusão relativamente baixo das protrusões antiderrapantes; ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes com protrusões antiderrapantes que podem funcionar bem em um interbloqueio mecânico simultaneamente fornecendo também uma fricção aceitável ou melhorada em superfícies lisas; ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes com protrusões antiderrapantes resistentes à contaminação que podem efetivamente capturar um material fibroso ou material rugoso de contraparte sem a necessidade de uma penetração profunda das protrusões no material fibroso ou material rugoso de contraparte; ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes com uma resistência à fenda ou corte baixa e / ou isotrópica; ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes com uma possibilidade de projeções de rugosidade antiderrapantes que são mais resistentes ao desgaste (por exemplo, com um pé mais largo); ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes rugosos com projeções de rugosidade antiderrapantes que podem ser mais fáceis de escrever sobre, ou grudar em uma etiqueta ou fita adesiva, e podem parecer mais suaves ao tato; ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes rugosos com projeções de rugosidade antiderrapantes que podem ser universais em seu interbloqueio, por exemplo, devido a um tamanho e / ou distribuição aleatório das projeções; ■ (métodos para fazer) produtos antiderrapantes mais resistentes ao bloqueio em um armazém aquecido; ■ economia melhorada; ■ combinações que combinam uma pluralidade dos aspectos- objetivos mencionados para possíveis efeitos sinérgicos; ■ métodos de uso dos produtos mencionados;

[008] Nosso reconhecimento inclui uma combinação de vários aspectos, como segue. Se queremos adicionar e ligar por calor uma camada de polímero quente a um transportador de película ou tecido frio, uma energia térmica da camada adicionada deve ser suficientemente alta para formar uma ligação térmica. Nomeadamente, se o transportador frio não se torna suficientemente quente, pelo menos, quando a ligação deve ser formada, a ligação pode permanecer muito fraca, mesmo se a ligação é puramente baseada em uma adesão de derretimento a quente da camada adicionada (que, no entanto, não é necessariamente a melhor solução para os nossos objetivos). Quanto mais fina a camada adicionada, menor o calor que ela pode trazer para aquecer com sucesso a película ou tecido frio. Se, de acordo com as necessidades de um revestimento antiderrapante econômico e flexível, selecionamos um peso superficial médio baixo do revestimento adicionado, podemos ainda manter confiavelmente a energia térmica necessária, mantendo sua temperatura consideravelmente alta e controlada com precisão. Se quisermos evitar um posterior bloqueio do produto (por exemplo, em um armazém aquecido) e, portanto, queremos usar polímeros de alto ponto de fusão na camada adicionada, a temperatura necessária da camada de revestimento é ainda maior, o que é especialmente verdadeiro se queremos fundir expressamente a camada de revestimento para o transportador em vez de aplicar uma adesão de derretimento a quente pura. Mas mesmo que a ligação não seja (puramente) uma solda, uma ligação adequadamente forte e não bloqueadora pode necessitar de temperaturas tão altas das partes ligadas à medida que funde ambas as partes ligadas no local da ligação. A necessidade de uma temperatura expressamente alta no revestimento é ainda aumentada se quisermos evitar a aplicação de uma compressão muito forte ou robusta entre o transportador de película / tecido e o revestimento quente, para impedir que o revestimento penetre no tecido e / ou para impedir que partículas de fusão discretas no revestimento sejam pressionadas muito finas e planas. Camadas de revestimento contínuas muito finas geralmente podem ser difíceis de se ligar a um transportador em alta temperatura, porque elas podem perder sua energia térmica com arrefecimento antes que uma ligação térmica seja finalizada. Se, no entanto, fornecermos o revestimento quente em uma forma de partículas quentes discretas em vez de uma camada contínua muito fina com o mesmo peso superficial aparente, então o calor pode ser mais eficientemente explorado para as ligações por calor locais das partículas, mesmo se as partículas são finalmente comprimidas para formar uma superfície plana, porque as partículas têm uma espessura local maior que a "espessura" média (calculada a partir da massa superficial) da camada de revestimento, portanto podem carregar uma maior carga de energia térmica local, porque têm uma maior razão de volume / superfície do que uma película fina (o volume que armazena a energia térmica enquanto a superfície a dissipa). Além disso, uma camada de baixa massa superficial de partículas discretas é fácil de formar (por exemplo, com dispersão de pó) sem uma orientação molecular enquanto uma camada de película fina contínua, com a mesma massa superficial baixa, é realmente difícil de fazer sem uma orientação molecular nela, o que é importante, por exemplo, no que diz respeito a uma capacidade de encolhimento por calor intacta ou isotrópica do produto. A camada discreta pode ser formada com maquinaria mais barata e a partir de materiais mais baratos (possivelmente até reciclados) do que uma fina camada contínua. Formar uma camada discreta pode lidar com viscosidades mais altas no material derretido do que formar uma camada contínua fina. No nosso caso, as partículas discretas quentes podem tipicamente ter uma viscosidade significativamente maior (por exemplo, ordens de magnitude) do que as tintas usuais ou outras composições de polímeros fundidas a quente líquidas usadas em operações de impressão ordinárias. Além disso, por exemplo, a dispersão de pó pode ser usada com velocidades de linha muito mais altas do que a impressão de derretimento a quente. Portanto, em nosso caso, pode-se escolher livremente, substancialmente apenas selecionando um valor de compressão, para ou formar uma camada final contínua (por exemplo, elastomérica) ou uma camada descontínua, por exemplo, uma camada de projeções de rugosidade discretas, a partir de uma camada das partículas discretas quentes fornecidas. Se fornecermos as partículas derretidas e aderentes distribuídas, e assentar, em uma superfície de liberação quente, podemos simultaneamente fornecer uma distribuição adequadamente controlada do material ao longo da superfície e uma temperatura apropriadamente alta e controlada da mesma até o momento de sua transferência para o transportador (as partículas não são essencialmente permitidas a arrefecer antes de serem transferidas para a película ou tecido). Nomeadamente, se contatarmos o transportador com a camada de partículas quente que se encontra na superfície de liberação quente, um tempo de contato muito curto pode ser suficiente para transferir as partículas quentes a partir da superfície de liberação para o transportador. Se explorarmos esse fato, e selecionarmos um tempo de contato suficientemente curto antes de remover a película sensível ao calor (e recém revestida) a partir da superfície de liberação quente então a superfície de liberação quente, embora exposta entre as partículas quentes assentando na mesma, não tem tempo suficiente para aquecer o transportador a uma extensão indesejada, mesmo que a superfície de liberação esteja tão quente que derreta prontamente o transportador se for dado tempo suficiente. As tecnologias de enrolamento rotativo fornecem prontamente a possibilidade de contatos de aperto muito curtos e a possibilidade de encontrar facilmente o tempo de contato adequado por experimentar diferentes velocidades de linha. No final do contato e antes da separação, as partículas fundidas em contato simultâneo com o transportador frio e a superfície de liberação quente terão níveis de adesão tanto com o transportador como com a superfície de liberação. Como descobrimos, quanto mais quente a superfície de liberação, mais fraca a adesão entre a superfície de liberação e as partículas. (Para ilustrar isto: se partículas de polietileno amolecidas são mantidas entre, e em contato simétrico com ambas, duas superfícies de liberação, uma delas sendo mais fria que a outra, mas ambas superfícies de liberação de temperaturas acima da temperatura de amolecimento das partículas, então quando elas são separadas, as partículas permanecerão com a superfície de liberação mais fria e serão liberadas da mais quente). Isso significa que quanto mais quente a superfície de liberação na separação, mais fácil é separar as partículas fundidas da superfície de liberação, o que também leva a preferir uma superfície de liberação expressamente quente. Por outro lado, como descobrimos, quanto mais fria a superfície frontal do transportador, mais forte é a adesão entre a superfície frontal e as partículas aderentes durante o contato. Isso significa que quanto mais fria a superfície frontal na separação, mais fácil é evitar que as partículas fundidas ou amolecidas, tocando a superfície frontal, sejam destacadas da superfície frontal, o que leva a preferir um tempo de contato expressamente curto, a fim de impedir que a superfície frontal fique essencialmente aquecida antes do final do tempo de contato. A escolha da substância das partículas quentes, bem como do seu tamanho e proximidade, em combinação com a escolha de uma extensão da sua compressão, proporciona ao método uma grande flexibilidade. Uma seleção simultânea adequada do peso e temperatura superficiais da camada de partículas quente e do transportador, o método pode ser livre de uma necessidade de qualquer pré-aquecimento do transportador ou de qualquer arrefecimento forçado, e tais seleções adequadas parecem ser muito praticáveis com películas e tecidos flexíveis normalmente usados, por exemplo, como materiais de embalagem. Além disso, reconhecemos que tais formações de projeções de rugosidade antiderrapantes no transportador podem ser usadas para fornecer projeções de altura uniforme, cada projeção tendo sua parte mais larga (isto é, mais larga em vista lateral) próxima ou em seu topo plano, cujos benefícios incluem que tal projeção pode capturar uma fibra de um material de engate fibroso assim que os dois entram em contato, não é necessário que a projeção penetre profundamente no material fibroso. Isso leva a praticamente todas as projeções de rugosidade participando uniformemente do interbloqueio de cisalhamento, aumentando consideravelmente a eficiência e a resistência ao cisalhamento do interbloqueio, sem gerar quaisquer dificuldades no levantamento das partes de interbloqueio. Esse tipo de configuração, como descobrimos, pode ter outros benefícios, como ficará evidente mais adiante. Algumas outras partes de nossos objetivos e reconhecimento serão descritas mais adiante.

[009] Em um primeiro aspecto, a essência de uma invenção de método é um método para formar um material flexível antiderrapante, compreendendo: ■ fo rnecer um transportador flexível tendo uma superfície frontal, ■ o transportador fornecido incluindo pelo menos parcialmente um primeiro polímero termoplástico, ■ o transportador tendo no fornecimento uma temperatura suficientemente baixa para impedir que o primeiro polímero derreta ou amoleça, ■ fo rnecer uma superfície de liberação quente em uma primeira temperatura, ■ fo rnecer uma primeira camada de partículas discretas incluindo um segundo polímero termoplástico, assentar na superfície de liberação quente e projetar a partir da superfície de liberação quente para extremidades terminais correspondentes, ■ na primeira camada fornecida, as partículas discretas estando pelo menos parcialmente em ou acima de uma segunda temperatura, a segunda temperatura estando acima de uma temperatura de amolecimento do segundo polímero, fornecendo na primeira camada uma aderência pelo menos das extremidades terminais de partícula, ■ trazer para um contato, pelo menos parcial, e manter no contato durante um tempo de contato, a superfície frontal do transportador fornecido com a primeira camada aderente assentando na superfície de liberação quente para pelo menos parcialmente grudar a primeira camada à superfície frontal, e depois disso ■ remover o transportador e, com ele, pelo menos parcialmente a primeira camada aderente presa à sua superfície frontal, a partir da superfície de liberação, fornecendo, assim, ao transportador um revestimento em um estado quente, e ■ utilizar uma energia térmica do revestimento quente formando uma ligação entre o transportador e o revestimento, ■ assim, fornecendo um material flexível revestido com antiderrapante incluindo o transportador e o revestimento ligado ao mesmo; ■ a remoção do transportador incluindo retirar o transportador de contato com uma força de extração, o método compreendendo ainda ■ fo rnecer a primeira temperatura acima da temperatura de amolecimento do segundo polímero, e ■ fo rnecer a primeira temperatura acima de qualquer uma ou ambas de uma temperatura de derretimento e uma temperatura de amolecimento do primeiro polímero; ■ selecionar, para o fornecimento, um transportador que esteja deteriorado (por exemplo, através de qualquer um ou mais de ruptura, alongamento, encolhimento e deformação) se aquecido completamente até à primeira temperatura e simultaneamente exposto à força de extração; e ■ selecionar o tempo de contato menor que um tempo mínimo, esse tempo mínimo é determinado de tal modo que a deterioração do transportador pelo emprego de calor pela superfície de liberação quente seja limitada a uma extensão admissível predefinida.

[0010] Embora seja evidentemente desejável que o tempo de contato seja selecionado suficientemente curto para que não ocorra qualquer deterioração do transportador, na prática, a deterioração do transportador em uma extensão não essencial pelo emprego de calor é aceitável em muitas aplicações industriais. Pode haver uma troca entre uma velocidade confortavelmente selecionada do método para formar um material flexível antiderrapante e a extensão de deterioração do transportador por calor, mas é do conhecimento comum dos peritos na técnica selecionar um tempo mínimo tal que a deterioração do transportador pelo emprego de calor pela superfície de liberação quente seja limitada a uma extensão admissível predefinida.

[0011] O produto que é feito diretamente pelo método, isto é, o material flexível revestido com antiderrapante, pode ser, por exemplo, um material de embalagem antiderrapante, por exemplo, um ou mais sacos de embalagem ou envoltórios de embalagem antiderrapantes ou um material de embalagem antiderrapante na bobina, ou outros, por exemplo, materiais flexíveis revestidos com antiderrapante não para embalagem. O transportador flexível pode ser qualquer transportador adequado, por exemplo, uma película, um tecido tecido e / ou não tecido revestido e / ou não revestido e / ou quaisquer composições, laminados, etc. dos mesmos. O transportador pode ser de uma estrutura de múltiplas paredes ou pode ser de uma única parede. O transportador pode ser, por exemplo, de um único material de folha enrolado, ou pode ser um tubo, ou um tubo de reforço, ou uma rede dobrada central ou qualquer outra configuração adequada. O tubo pode ser um tubo formado originalmente (por exemplo, um tubo de película soprado ou um tubo circularmente tecido) ou um tubo formado, a partir de uma rede de folha, por exemplo, com uma costura ou solda longitudinal ou aderência de bordas de rede. Além disso, o transportador pode ser um transportador sem fim, tipicamente armazenado em bobinas e processado com desenrolamento e rebobinamento, ou o transportador pode consistir em unidades individuais, por exemplo, sacos ou folhas individuais de material. O primeiro polímero, assim como o segundo polímero, é termoplástico e pode incluir respectivamente um ou mais homopolímeros e / ou copolímeros, por exemplo, uma mistura destes, etc. O primeiro polímero, assim como o segundo polímero, pode ainda compreender, por exemplo, pigmentos, absorvedores de luz, estabilizadores de luz, antioxidantes, enchimentos, plastificantes, aditivos reológicos, ou suas misturas, etc. O transportador completo pode ser do primeiro polímero ou pelo menos uma ou mais partes do transportador contêm o primeiro polímero. A superfície frontal pode incluir primeiro polímero ou pode estar livre do primeiro polímero. O transportador pode, em geral, conter ainda componentes não termoplásticos, que podem ser, por exemplo, camadas estruturais e / ou revestimentos superficiais, por exemplo, camadas de impressão a tinta. Quando o transportador é fornecido, ele é frio o suficiente para impedir que seu primeiro polímero derreta ou amoleça. Por exemplo, o transportador de temperatura ambiente é fornecido, isto é, um pré-aquecimento do transportador não é geralmente necessário, embora seja possível. A superfície de liberação pode ser constituída por uma superfície de uma folha, ou correia, ou tambor, ou rolo, ou qualquer estrutura adequada. A sua forma (por exemplo, correia plana), morfologia de superfície (por exemplo, lisa) e composição química (por exemplo, fluorocarboneto) são preferencialmente formadas para facilitar a liberação de um polímero aderente quente. Se a superfície de liberação estiver no lado exterior de uma correia sem fim (por exemplo, tecido de vidro), então o lado interior da correia deverá também ser preferencialmente fornecido com uma superfície de liberação para o seu melhor deslizamento nas placas, de preferência, placas de aquecimento. As placas de aquecimento podem ser planas ou, de preferência, ligeiramente convexas para um contato de correia positivo. Com respeito a grandes velocidades de linha alcançáveis com o método, é preferível, evitar uma exclusão completa de ar no contato entre a superfície interna da correia e as placas (de aquecimento) nas quais ela desliza, para evitar um bloqueio da correia. Este impedimento pode ser feito, por exemplo, com uma inclusão de alguma textura no contato ou com o fornecimento de uma fina almofada de ar no contato etc. A superfície de liberação é quente, o que pode ser fornecido, por exemplo, aquecendo a folha ou correia mencionada, etc. a partir do seu lado inferior e / ou aquecer a superfície de liberação com uma irradiação de luz de lâmpada (infravermelha) da superfície de liberação e / ou com um aquecimento eletromagnético e / ou fornecimento de gás quente e / ou superfícies quentes (irradiação de calor) em torno da superfície de liberação, etc. A primeira camada fornecida é descontínua e contém as partículas discretas incluindo o segundo polímero termoplástico. As partículas podem, em geral, ser de espuma ou ocas, no entanto partículas sólidas são geralmente mais preferíveis. As partículas podem consistir totalmente do segundo polímero ou podem ainda incluir outros constituintes. As partículas podem ter a forma de, por exemplo, grânulos de pó, gotículas, lascas, micropéletes, seções de fibra e / ou quaisquer outras formas de partículas adequadas. Uma partícula, situada na superfície de liberação, pode incluir, por exemplo, um grânulo de pó, mas também é possível que uma partícula, assentando na superfície de liberação, inclua uma pluralidade de grânulos de pó unidos, "unidos" significando que grânulos de pó adjacentes não têm mais uma camada de fronteira distinta quando vistos sob ampliação. Por exemplo, podem existir partículas discretas, cada uma consistindo em dois ou três grânulos de pó juntos, respectivamente. A extremidade terminal é a extremidade de topo, mais distante de um pé, de uma partícula em relação à superfície de liberação na qual a partícula está assentada. As partículas discretas estão pelo menos parcialmente em ou acima da segunda temperatura, o que significa que algumas ou todas as partículas têm uma ou mais partes, ou suas totalidades em ou acima da segunda temperatura. A segunda temperatura que está acima da temperatura de amolecimento do segundo polímero faz com que o segundo polímero seja aderente. Uma aderência é fornecida na primeira camada, e particularmente pelo menos nas extremidades terminais das algumas ou todas as partículas mencionadas. Em um caso prático, por exemplo, todas as partículas são quentes e aderentes em sua totalidade. Uma aderência das partículas pode ajudar a manter uma distribuição adequada das partículas ao longo da superfície de liberação, fixando-as aí contra deslizamento ou rolamento. A superfície frontal é levada a um contato pelo menos parcial com a primeira camada aderente enquanto a primeira camada aderente está assentada na superfície de liberação quente. O contato sendo pelo menos parcial significa que pelo menos uma ou mais partes (ou o todo) da superfície frontal são levadas para o contato com pelo menos uma ou mais partes (ou todo) da primeira camada aderente. Por exemplo, algumas das partículas discretas participam do contato, enquanto outras (por exemplo, as menores) não o fazem. O estabelecimento do contato envolve tipicamente a superfície frontal exercendo uma força positiva na primeira camada aderente. A configuração das partículas discretas assentando na superfície de liberação quente e projetando a partir da superfície de liberação quente para extremidades terminais correspondentes, inerentemente ajuda a superfície frontal a formar um contato sólido com as partículas discretas enquanto simultaneamente se mantém afastada de, ou pelo menos evita contato forte com, a superfície de liberação quente exposta entre as partículas discretas. (Por exemplo, esse recurso distingue a solução atual das soluções conhecidas nas quais as partículas fundidas, fornecidas para contato, ficam totalmente dentro de endentações de rolo- gravura quente ou superfícies similares). Durante um curto intervalo de tempo do contato mútuo, o tempo de contato, a primeira camada aderente (ou, como dissemos, uma ou mais partes dela) pode formar uma adesão com a superfície frontal e pode começar a transferir calor para a superfície frontal enquanto, por outro lado, a superfície de liberação quente ainda pode fornecer um contato de reserva de calor contra um arrefecimento da primeira camada, mesmo que apenas por um período muito curto de tempo. Como resultado, a primeira camada gruda, pelo menos parcialmente, na superfície frontal, o que significa que também pode haver um ou mais desses locais onde a primeira camada não gruda na superfície frontal, no entanto, na prática, toda a superfície de contato da primeira camada deve preferencialmente ser grudada na superfície frontal, o que pode ser facilitado, por exemplo, com uma compressão adequada, por exemplo, moderada, entre elas. Quando o transportador é removido da superfície de liberação quente, com ele pelo menos parcialmente a primeira camada aderente, presa à sua superfície frontal, é também removida da superfície de liberação, o que significa que uma ou mais partes da primeira camada aderente podem permanecer na superfície de liberação mesmo em tais locais onde a primeira camada é presa à superfície frontal. Em tais locais, por exemplo, toda a espessura ou apenas uma parte da espessura da primeira camada pode permanecer na superfície de liberação em vez de se afastar da superfície frontal. Na prática, no entanto, tais partes da primeira camada, permanecendo na superfície de liberação em vez de se agarrarem a, e se afastando de, a primeira superfície, devem ser eliminadas ou, pelo menos, minimizadas, por exemplo, por características de superfície adequadas da superfície de liberação e / ou por uma flexibilidade adequada do transportador e / ou por uma homogeneidade adequada nos tamanhos das partículas discretas. A remoção da primeira camada aderente a partir da superfície de liberação quente inclui um movimento relativo entre a primeira camada (inicialmente em contato) e a superfície de liberação. A direção do movimento relativo, pelo menos enquanto a primeira camada e a superfície de liberação ainda estão em contato é, de preferência, essencialmente perpendicular à superfície de liberação, mas é também possível fornecer uma outra direção. Em uma implementação industrial, tanto o transportador como a superfície de liberação poderiam deslocar-se com suas respectivas velocidades de linha e a remoção mencionada, essencialmente perpendicular, corresponderia a nenhum dentre o transportador e a superfície de liberação sendo essencialmente mais rápido que o outro. Se, no entanto, necessitarmos de uma direção de remoção essencialmente não perpendicular, podemos fornecer uma das velocidades um pouco mais rápida do que a outra ou mesmo um deslocamento relativo lateral essencial pode ser fornecido entre o transportador e a superfície de liberação durante a remoção. A remoção essencialmente não perpendicular mencionada pode ser usada para formar uma estrutura essencialmente não isotrópica do revestimento, por exemplo, um revestimento, incluindo projeções de rugosidade inclinadas em uma direção, pode ser formado. Tal configuração não isotrópica do revestimento pode ser usada para fornecer um comportamento friccional não isotrópico do produto: por exemplo, o material flexível revestido com antiderrapante pode mostrar uma fricção menor contra um deslizamento em uma direção e uma fricção aprimorada na direção oposta. Um tal produto não isotrópico pode ser usado, por exemplo, como um revestimento de telhado no qual é necessária uma fricção de caminhada essencialmente unidirecional, ou por outro exemplo, como uma geomembrana para revestir uma superfície de terra inclinada fornecendo um engate não derrapante com uma cobertura de geotêxtil fibroso para manter o geotêxtil contra a gravidade na encosta. A primeira camada quente que permanece na superfície frontal, removida da superfície de liberação, fornece um revestimento quente no transportador. Ao formar a ligação entre o transportador e o revestimento, a utilização da energia térmica do revestimento quente pode significar praticamente que toda a energia térmica que pode ser conduzida a partir do revestimento para o transportador é usada para aquecer a superfície frontal e simultaneamente, assim como mais tarde, tanto o transportador quanto o revestimento podem resfriar espontaneamente. É também possível que seja aplicado um arrefecimento forçado ao revestimento e / ou ao transportador, especialmente se o transportador for relativamente leve e o revestimento for relativamente pesado. A ligação formada utilizando a energia térmica pode ser qualquer tipo de ligação que necessite de calor, isto é, ligação térmica, por exemplo, ligação adesiva e / ou ligação fundida e / ou ligação soldada, etc. A formação da ligação é geralmente completada quando um arrefecimento do transportador e do revestimento é concluído, por exemplo, quando eles resfriam até a temperatura ambiente, embora uma resistência de ligação considerável já possa ser fornecida na ligação formada bem antes do arrefecimento completo, dependendo do tipo, e dos parâmetros, da ligação. Também é possível que formar a ligação seja concluído mais tarde do que o arrefecimento mencionado. O transportador, fornecido com o revestimento ligado ao mesmo, é feito para constituir um material flexível revestido com antiderrapante. O revestimento pode ocupar toda a superfície frontal do transportador, em macroescala, mas também é possível que o transportador tenha um ou mais locais, formando formas, onde a superfície frontal possui o revestimento, em macroescala. Por exemplo, o revestimento pode ocupar uma ou mais faixas ou pontos em um transportador sem fim ou uma ou mais faixas ou pontos na superfície externa de um ou mais painéis laterais de um saco em macroescala. É possível, por exemplo, que o revestimento inclua uma substância de um coeficiente de fricção adequadamente alto, por exemplo, um elastômero, caso em que mesmo um revestimento perfeitamente plano e liso, formado, por exemplo, pela compressão intensa da primeira camada quente, pode ser antiderrapante. Além disso, se, por exemplo, o contato mencionado incluir pressões de compressão adequadamente baixas entre a superfície frontal e as partículas discretas da primeira camada, então o material flexível pode ser feito antiderrapante por formar um revestimento não liso, isto é, rugoso, cobrindo o mesmo, com ou sem uma substância elastomérica no revestimento. O revestimento rugoso pode ser formado para incluir tais projeções de rugosidade como fornecer um interbloqueio mecânico antiderrapante com outra superfície rugosa similar ou com um material fibroso à prova de derrapagem. Como usado aqui, a palavra "interbloqueio" refere-se a uma conexão de partes nas quais o movimento de uma parte é limitado e / ou restringido por outra. Para uma configuração desejada, por exemplo, tamanhos adequados das partículas e a sua proximidade adequada, na primeira camada, podem ser selecionados de um modo adequado. Por exemplo, se as partículas maiores repousarem na superfície de liberação mais afastadas umas das outras, então, é mais fácil formar um revestimento final descontínuo ou rugoso e se partículas pequenas são distribuídas na superfície de liberação com uma grande proximidade superficial, então é mais fácil formar um revestimento final contínuo. Não é necessário que o revestimento contínuo seja um revestimento completamente homogêneo, mas pode mesmo ser formado com uma superfície plana e lisa. Pode, no entanto, ajudar a impedir o bloqueio do material flexível revestido com antiderrapante se o revestimento não for perfeitamente liso, mas herda parte do padrão descontínuo da primeira camada original. Além disso, é possível aplicar uma pressão compressiva relativamente baixa, entre a superfície frontal e as partículas discretas, em um primeiro local da superfície frontal e uma maior pressão compressiva em outro local da superfície frontal para formar áreas do material flexível revestido com antiderrapante com um revestimento de rugosidade variada e espessura variada. Isso pode ser implementado, por exemplo, por exercer a compressão em um aperto, entre dois rolos, variando a força de compressão no tempo, por exemplo, periodicamente. A variação da força de compressão pode, por exemplo, ser fornecida com uma compressão hidráulica variada e / ou com fornecer, por exemplo, pelo menos um dos rolos de aperto com uma superfície de compressão de dureza variada ao longo do seu perímetro. Isso pode ser usado, por exemplo, para fornecer um tubo de película com um revestimento que seja mais liso (ou literalmente liso) em locais correspondentes aos topos e fundos dos sacos a serem formados, o revestimento sendo mais rugoso entre eles, tal configuração possivelmente ganhando utilidade, por exemplo, na fabricação de sacos de válvula de bloqueio de fundo. Uma seleção do segundo polímero termoplástico adequado inclui, por exemplo, a seleção de um polímero tendo uma viscosidade, na segunda temperatura, que se adapta adequadamente aos nossos objetivos, relativamente à qualidade de superfície de revestimento mencionada também em relação ao modo de contato selecionado, por exemplo, um perfil de pressão usado durante o contato. Em geral, por exemplo, os polímeros de baixa viscosidade são mais adequados para formar um revestimento contínuo e liso, enquanto os polímeros de viscosidade mais elevada são mais adequados para formar revestimentos descontínuos, por exemplo, com projeções de rugosidade especificamente modeladas. A remoção do transportador, a partir da superfície de liberação quente, inclui retirar o transportador de contato com uma força de extração. A força de extração é, por exemplo, na prática, substancialmente determinada por uma travagem do transportador no desenrolar, mas uma aderência, ou adesão, do transportador para a superfície de liberação, com a mediação da primeira camada, pode também adicionar à força de extração. Geralmente, a força de extração deve ser selecionada pelo menos um mínimo necessário para guiar o transportador e fornecer o contato desejado. A primeira temperatura, da superfície de liberação quente fornecida, é fornecida acima da temperatura de amolecimento do segundo polímero, o que ajuda a manter a primeira camada, das partículas discretas, expressamente quente e, assim, aderente. Além disso, a primeira temperatura é também fornecida acima de qualquer uma ou de ambas de uma temperatura de derretimento e uma temperatura de amolecimento do primeiro polímero. Além disso, todo o transportador é sensível à alta temperatura inicial, ou seja, o transportador fornecido é deteriorado se aquecido completamente até a primeira temperatura e simultaneamente exposto à força de extração. A deterioração pode acontecer, por exemplo, através de um ou mais de quebrar, esticar, encolher e deformar. Na prática, por exemplo, como nós experimentamos, se o transportador tem uma ou mais camadas de base de polímero de uma temperatura de amolecimento superior à primeira temperatura, o transportador ainda pode ser deteriorado ficando enrugado, deformado e esticado, mesmo quebrado, se exposto às condições mencionadas, porque o amolecimento ou a fusão do primeiro polímero no transportador pode enfraquecer o transportador e também pode liberar a orientação molecular no primeiro polímero, causando tipicamente a deformação. Este último também se aplica, por exemplo, ao papel kraft revestido com o primeiro polímero. No método, o transportador é, portanto, protegido de um efeito nocivo da superfície de liberação quente, que é com base na seleção do tempo de contato menor que um tempo mínimo, esse tempo mínimo é determinado de tal forma que a deterioração do transportador por emprego de calor pela superfície de liberação quente esteja limitada a uma extensão admissível predefinida, ou é mesmo ajustada de tal modo que o calor da superfície de liberação quente não deteriore o transportador. O método pode incluir limitar os efeitos de deterioração do calor da superfície de liberação, exercidos ao transportador, para uma extensão não essencial ou, limitando o tempo de contato em conformidade. Na prática, o versado pode primeiro decidir que extensão de distorção ou deformação ou encolhimento ou enfraquecimento, etc. do transportador pode ser permitida em uma dada aplicação. Geralmente, por exemplo, um requisito mínimo poderia soar como se o transportador tivesse resistência suficiente para ser removido do contato. Para esse fim, por exemplo, o método poderia incluir a seleção do tempo de contato menor que um tempo mínimo durante o qual um calor da superfície de liberação diminui resistência do transportador abaixo de uma resistência suficiente para o transportador suportar a força de extração. No entanto, como descobrimos, o método pode ser prontamente adequado para evitar qualquer prejuízo, seja qual for, dos transportadores usados na prática. O tempo de contato pode ser ajustado para um valor adequadamente baixo por tentativa e erro: se o resultado de uma tentativa for que a deformação ou encolhimento, etc., é muito forte, então um tempo de contato menor deve ser tentado. Em um aperto entre dois rolos, tempos de contato praticamente curtos podem ser facilmente fornecidos para tentativas, com tentativas de velocidades de linha diferentes. Apertos de rolo mais duros, de diâmetros menores, podem fornecer tempos de contato ainda menores.

[0012] As vantagens do método incluem que ele fornece independência de uma fabricação do próprio transportador flexível; pode igualmente ser usado para películas e tecidos; é muito flexível na seleção dos parâmetros do revestimento antiderrapante; não precisa de equipamentos e matérias- primas caros; até mesmo matérias-primas recicladas podem ser usadas no revestimento; o revestimento pode ser aplicado em uma superfície impressa e / ou o revestimento pode ser impresso após isso; é flexível em sua velocidade de linha, desde que o tempo de contato seja curto o suficiente (praticamente não surge um problema de "tempo de contato muito curto"); o revestimento não penetra necessariamente essencialmente no transportador e pode mesmo ser um revestimento discreto esparso, por isso adiciona fricção a um material flexível sem comprometer essencialmente a sua resistência, flexibilidade, capacidade de encolhimento por calor, isotropia de flexibilidade e isotropia do comportamento de encolhimento por calor; é econômico; pode fornecer materiais antiderrapantes resistentes a bloqueio. Notamos que, como usado aqui, uma fusão, ou solda, do material do revestimento com o material do transportador não consideramos que significa, por si só, que o revestimento, ou um elemento do revestimento, penetre, ou entre, no transportador. O material flexível revestido com antiderrapante pode ser utilizado em muitos campos de não embalagem, por exemplo, como um revestimento de telhado, uma geomembrana, um material de cobertura sanitária descartável para a indústria da construção, ou em bases sanitárias descartáveis em cuidados de saúde humana ou em medicina veterinária.

[0013] De preferência, no entanto, o transportador flexível fornecido é adequado para utilização como um material de embalagem ou envoltório flexível. Por exemplo, para uso em sacos de embalagem, incluindo sacos individuais e sacos FFS (forma, enche, sela, “form fill seal”), principalmente para o enchimento de pesos entre 3,5 kg e 90 kg por saco e, por exemplo, envoltórios de embalagem, incluindo, por exemplo, envoltório de agrupamento, envoltório retrátil, capa retrátil, envoltório de madeira, envoltório extensível, capa extensível, etc.

[0014] É preferível, se o método incluir as partículas discretas estando na sua totalidade em ou acima da segunda temperatura no fornecimento da primeira camada. Sua vantagem é que fornece uma energia térmica ainda maior para a ligação.

[0015] É preferível, se o método incluir o fornecimento da segunda temperatura acima de qualquer uma ou ambas da temperatura de derretimento e da temperatura de amolecimento do primeiro polímero. Sua vantagem é que fornece uma energia térmica ainda maior para a ligação.

[0016] É preferível, se, no método, pelo menos porções do transportador, as porções incluindo o primeiro polímero, forem impedidas de derreter ou amolecer entre trazer para contato e formar a ligação. Isso deve ser alcançado, por exemplo, com a seleção de um tempo de contato adequadamente curto. Sua vantagem é que fornece uma melhor qualidade do produto.

[0017] É preferível, se o método incluir: ■ o transportador fornecido pelo menos parcialmente incluindo uma segunda camada que pode ser encolhida por calor incluindo o primeiro polímero termoplástico, ■ no fornecimento do transportador, o transportador tendo uma temperatura abaixo de uma temperatura de encolhimento da segunda camada, ■ fo rnecer a primeira temperatura acima da temperatura de encolhimento da segunda camada.

[0018] Como aqui utilizado, "capacidade de encolhimento por calor" em uma direção deve significar, no contexto de um material tal como a segunda camada, que o material é capaz de ser diminuído no seu comprimento na dada direção, ou dimensão, em resposta à transmissão de energia térmica para o material. Como aqui utilizado, a "temperatura de encolhimento" de um material refere-se à temperatura à qual o material, exposto a uma temperatura crescente, começa a encolher por calor. O transportador, como mencionado anteriormente, pode incluir, por exemplo, uma película, bem como um tecido, por exemplo, tecido tecido revestido ou não revestido.

[0019] De preferência, o método inclui ainda fornecer o transportador nas suas dimensões originais, e selecionar o tempo de contato suficientemente curto para impedir o transportador de contrair mais de 25 por cento (preferencialmente mais de 20 por cento, mais preferencialmente mais de 15 por cento, mais preferencialmente mais de 10 por cento) a partir de pelo menos uma das suas dimensões originais. Sua vantagem é que pode fornecer materiais antiderrapantes para uso em um envoltório retrátil.

[0020] É preferível que, no método, o material flexível revestido com antiderrapante seja fornecido para ter consigo uma carga de bloqueio média inferior a 200 gramas (preferencialmente inferior a 150 gramas, mais preferencialmente inferior a 100 gramas, mais preferencialmente inferior a 80 gramas, mais preferencialmente inferior a 60 gramas, mais preferencialmente inferior a 50 gramas, mais preferencialmente inferior a 40 gramas, mais preferencialmente inferior a 30 gramas) em um teste de carga de bloqueio modificado. O teste de carga de bloqueio modificado é definido da seguinte forma. Duas amostras do material devem ser testadas com cada outra, com os lados antiderrapantes das amostras voltados um para o outro. O teste de carga de bloqueio modificado difere do teste de carga de bloqueio definido na norma ASTM D 3354-96, em que a área de contato é de 2,0 cm x 5,0 cm = 10 cm2, e as superfícies posteriores completas de ambas as amostras são fixadas aos respectivos blocos de alumínio com fitas de dupla face durante o teste, e as amostras a serem testadas devem ser condicionadas por 260 minutos a 50 °C ± 2 °C comprimidas, face a face, com uma pressão de 15900 Pa com as superfícies posteriores completas de ambas amostras fixadas nos respectivos blocos de alumínio com fitas de dupla face. O valor de pressão mencionado corresponde àquele que surge no fundo de uma carga de palete de sacos de embalagem antiderrapantes entregues, e a temperatura de condicionamento mencionada corresponde àquela que surge em um armazém ou caminhão em um dia quente. Esta característica pode ser alcançada usando um segundo polímero de ponto de fusão relativamente alto, explorando a possibilidade de realmente ligá-lo a altas temperaturas. Sua vantagem é que fornece produtos de alta qualidade, por exemplo, para fins de embalagem. O resultado é que, por exemplo, sacos antiderrapantes cheios ou itens embrulhados, usando nossa solução antiderrapante atual, podem ser levantados verticalmente um do outro sem esforço extra, e semelhantemente, sacos não utilizados entregues planos, empilhados em paletes, podem ser levantados uns dos outros facilmente, especialmente depois de dobrar os pacotes de sacos, por exemplo, para frente e para trás, como é habitual em todos os sacos de embalagem comuns (por exemplo, plástico ou papel), antes de serem usados para o enchimento, para quebrar qualquer bloqueio que possam ter.

[0021] É preferível, se o método incluir o fornecimento de um transportador que perde sua estabilidade se completamente aquecido para a primeira temperatura. Esta característica fornece um significado ainda maior da característica da invenção do tempo de contato mantido adequadamente curto. Sua vantagem é que fortes ligações, até mesmo soldas, podem ser formadas.

[0022] É preferível, se o método incluir o fornecimento de pelo menos algumas das partículas discretas tendo um tamanho de pelo menos 20 (preferencialmente pelo menos 25, mais preferencialmente pelo menos 30, mais preferencialmente pelo menos 35, mais preferencialmente pelo menos 40, mais preferencialmente pelo menos 45) micrômetros em pelo menos uma dimensão da partícula discreta. A dimensão mencionada pode, preferencialmente, ser a altura. Sua vantagem é que uma partícula maior (com uma dada forma de partícula) fornece uma maior razão de volume-superfície da partícula, fornecendo, assim, uma maior eficiência na utilização da energia térmica, como mencionado anteriormente. Um limite superior teórico poderia ser, por exemplo, cerca de 50 milímetros.

[0023] É preferível que, no método, uma energia superficial da superfície de liberação seja inferior a uma energia superficial do segundo polímero. Sua vantagem é que ajuda a remover a primeira camada aderente da superfície de liberação sem resíduo ou com menos resíduo.

[0024] É ainda mais preferível, se, no método uma diferença entre a energia superficial do segundo polímero e a energia superficial da superfície de liberação seja inferior a 23 mJ / m2. A sua vantagem é que ajuda as partículas derretidas do segundo polímero a molharem um pouco a superfície de liberação, de modo a formar com a superfície de liberação primeiros ângulos de contato adequadamente agudos, mas não muito agudos, que possam ser vantajosos na formação de um revestimento descontínuo e rugoso a partir das partículas discretas.

[0025] É preferível, se, no método, uma energia superficial da superfície de liberação for inferior a uma energia superficial da superfície frontal do transportador. A energia superficial da superfície de liberação pode ser formada por materiais e métodos conhecidos, tais como superfícies siliconizadas, produtos químicos fluorados, descarga de coroa, chama ou semelhantes.

[0026] É ainda preferível que, no método, uma diferença entre a energia superficial da superfície frontal e a energia superficial da superfície de liberação seja superior a 4 mJ / m2. A sua vantagem é que ajuda a remover a primeira camada aderente da superfície de liberação sem resíduos ou com menos resíduos, porque a primeira camada aderente prefere agarrar- se à superfície frontal em vez de à superfície de liberação.

[0027] É preferível que, no método, a remoção inclua o fornecimento de uma força adesiva entre a superfície frontal e pelo menos uma maioria das partículas aderentes contatadas maior do que uma força adesiva entre a superfície de liberação e a pelo menos uma maioria das partículas aderentes contidas. Como aqui utilizado, uma "maioria" das partículas aderentes contatadas significa um número de partículas aderentes contatadas superior a metade de um número total de partículas aderentes contatadas. Como aqui utilizado, "partícula aderente contatada" significa "partícula aderente contatada pela superfície frontal". Isto pode ser conseguido, por exemplo, com a seleção de energias superficiais adequadas da superfície frontal e da superfície de liberação. A sua vantagem é que ajuda a remover as partículas aderentes, contatadas pela superfície frontal, da superfície de liberação sem resíduo ou com menos resíduos, porque as partículas aderentes contatadas preferem agarrar- se à superfície frontal para agarrar-se à superfície de liberação.

[0028] É ainda preferível que, no método, a remoção inclua ainda o fornecimento de uma força coesiva de pelo menos uma maioria das partículas aderentes contatadas maior do que a força adesiva entre a superfície de liberação e pelo menos uma maioria das partículas aderentes contatadas. As suas vantagens incluem que pode resultar em uma remoção substancialmente completa de pelo menos uma maioria das partículas aderentes contatadas da superfície de liberação. "Substancialmente completo" significa que no máximo 20% (preferencialmente no máximo 15%, mais preferencialmente no máximo 10%, mais preferencialmente no máximo 5%, mais preferencialmente no máximo 3%, mais preferencialmente no máximo 2%) do polímero da pelo menos uma maioria das partículas aderentes contatadas permanece na superfície de liberação durante uma operação de remoção. Isto pode ser conseguido, por exemplo, com a seleção de uma viscosidade adequadamente grande nas partículas aderentes. Sua vantagem é que fornece maior controle da qualidade do produto. Por exemplo, ajuda a fornecer projeções de rugosidade mais ou menos preservando em seus topos as formas dos pés das partículas discretas, porque um efeito de "puxar", no qual o polímero das partículas seria esticado em uma direção perpendicular à superfície de liberação, muito parecido com caramelo puxado, pode ser essencialmente evitado. Se uma partícula aderente permanecer, não removida, na superfície de liberação quente e envelhecer mais tarde (por exemplo, uma revolução mais tarde, se a tecnologia for baseada em uma correia ou cilindro de liberação giratório), quando uma nova primeira camada for fornecida na superfície de liberação quente, a força de adesão entre as novas partículas da primeira camada e a partícula antiga deve ser maior do que uma força de adesão entre a partícula antiga e a superfície de liberação para que a nova primeira camada pegue e retire a partícula antiga. Normalmente é possível fornecer, mesmo com partículas antigas (por exemplo, polietilenos), começando a oxidar. Por outro lado, a partícula antiga pode ter uma força adesiva, com a superfície de liberação, maior do que as novas partículas, devido a uma decomposição da antiga partícula. Portanto, deve ser evitado manter uma primeira camada na superfície de liberação por muito tempo (por exemplo, por um erro do operador) sem a remoção da mesma. No entanto, essas partículas antigas, especialmente de polipropileno, que tendem a apresentar uma pirólise rápida e, portanto, uma adesão mais forte à superfície de liberação, podem geralmente se decompor totalmente e virtualmente desaparecer da superfície de liberação como fumaça e / ou vapor. A partir de tais resíduos de polímero totalmente decompostos (por exemplo, polipropileno), a superfície de liberação pode ser limpa deste modo pirolítico automático.

[0029] É preferível, se o método incluir manter as partículas discretas da primeira camada fornecida assentadas na superfície de liberação quente por tempo suficiente para fornecer pelo menos algumas das partículas discretas em um estado pelo menos semilíquido e tendo primeiros ângulos de contato com a superfície de liberação. "Pelo menos semilíquido" significa líquido ou semilíquido. Isto pode ser conseguido, por exemplo, com o uso de uma correia sem fim suficientemente longa para a superfície de liberação na qual as partículas podem gastar tempo suficiente para umedecer um pouco a superfície de liberação da maneira descrita, e para deixar as energias superficiais das partículas e da superfície de liberação formarem mutuamente os primeiros ângulos de contato. Sua vantagem é que ajuda a formar um revestimento incluindo projeções de rugosidade s eparadas com topos planos que é (entre outros) mais fácil de escrever sobre ou colar em uma etiqueta e é mais liso ao toque.

[0030] É ainda preferível, se pelo menos alguns dos primeiros ângulos de contato forem inferiores a 90 graus (preferencialmente inferiores a 85 graus, mais preferencialmente inferiores a 80 graus, mais preferencialmente inferiores a 75 graus, mais preferencialmente inferiores a 70 graus, mais preferencialmente menores de 65 graus). Isto pode ser conseguido dando às partículas um maior tempo para permanecer na superfície de liberação e / ou fornecer uma menor viscosidade nas partículas. A sua vantagem é que ajuda a formar um rebaixo nas projeções de rugosidade e / ou formar projeções de rugosidade melhor interbloqueando com outras projeções de rugosidade similares ou um material fibroso à prova de derrapagem. Por outro lado, os primeiros ângulos de contato podem ser selecionados para serem maiores que 30 graus.

[0031] É preferível, se, no método uma superfície externa das partículas discretas da primeira camada fornecida for constituída por uma primeira porção em contato com a superfície de liberação e uma segunda porção sem um contato com a superfície de liberação, uma área da segunda porção sendo maior do que uma área da primeira porção em pelo menos uma maioria das partículas discretas fornecidas. Como aqui utilizado, uma "maioria" das partículas discretas fornecidas significa um número das partículas discretas fornecidas superior a metade de um número total de partículas discretas fornecidas. Isto pode ser conseguido, por exemplo, utilizando uma superfície de liberação plana e lisa ou uma com recessos não muito profundos. A sua vantagem é que ajuda a manter a superfície frontal afastada, e possivelmente, sem contato com a superfície de liberação quente durante o tempo de contato, de modo a proteger o transportador do calor das partes de superfície de liberação expostas entre as partículas discretas.

[0032] É preferível, se, no método, a superfície de liberação quente fornecida for ou essencialmente plana ou no máximo tiver um padrão independente de uma distribuição das partículas discretas da primeira camada fornecida. A sua vantagem é que ajuda a formar uma distribuição aleatória das partículas discretas e também fornecer um destaque das partículas discretas a partir da superfície de liberação para, possivelmente, manter a superfície frontal afastada das porções de superfície de liberação expostas a calor durante o tempo de contato.

[0033] É preferível, se o método incluir a manutenção das partículas discretas da primeira camada assentadas na superfície de liberação quente durante pelo menos 0,5 segundos (preferencialmente durante pelo menos 1 segundo, mais preferencialmente durante pelo menos 1,5 segundos, mais preferencialmente durante pelo menos 2,0 segundos, mais preferencialmente durante pelo menos 2,5 segundos). Isto pode ser conseguido, por exemplo, com o uso de uma correia sem fim suficientemente longa para a superfície de liberação. Suas vantagens incluem o fato de ajudar a aquecer adequadamente as partículas, e ajudar as partículas a perderem algumas ou todas as suas possíveis orientações moleculares e a umedecer um pouco a superfície de liberação e a se "alisar" um pouco ou se aproximar de uma forma de grânulo em resposta a uma tensão superficial do polímero amolecido ou derretido das partículas, o que é vantajoso porque, por exemplo, pode fornecer às partículas formas mais uniformes. Notamos que isso não significa tamanhos mais uniformes das mesmas.

[0034] É preferível, se, no método, o tempo de contato dividido por uma massa superficial média do transportador for fornecido como sendo no máximo 0,020 s.m2/ g, (mais preferencialmente no máximo 0,016, mais preferencialmente no máximo 0,013 e mais preferencialmente no máximo 0,010 s.m2/ g). "Massa superficial média" do transportador significa a massa do transportador dividida pela área da superfície frontal do transportador. Sua vantagem é que ajuda a proteger o transportador de um calor excessivo da superfície de liberação.

[0035] É preferível se, no método, as partículas discretas da primeira camada fornecida assentando na superfície de liberação quente se projetem a partir da superfície de liberação para as respectivas alturas de partícula, em pelo menos algumas das partículas discretas a altura das partículas igualando a pelo menos 0,1 vezes (preferencialmente pelo menos 0,2 vezes, mais preferencialmente pelo menos 0,3 vezes, mais preferencialmente pelo menos 0,4 vezes, ainda mais preferencialmente pelo menos 0,5 vezes) uma menor extensão de vista de planta de topo da partícula.

[0036] É ainda preferível, se a altura de partícula, em pelo menos uma maioria das partículas discretas da primeira camada fornecida, for igual a pelo menos 0,1 vezes (preferencialmente pelo menos 0,2 vezes, mais preferencialmente pelo menos 0,3 vezes, mais preferencialmente pelo menos 0,4 vezes, ainda mais preferencialmente pelo menos 0,5 vezes) a menor extensão de vista de planta de topo da partícula. Como aqui utilizado, uma "maioria" das partículas discretas da primeira camada fornecida significa um número das partículas discretas da primeira camada fornecida superior a metade de um número total de partículas discretas da primeira camada fornecida. A menor extensão da vista de planta de topo é a menor extensão da partícula em uma vista de planta de topo da superfície de liberação tirada a partir de cima das partículas discretas (como se medido com um calibrador como no plano da vista). Esta característica, distinguindo a primeira camada de, por exemplo, uma camada impressa comum em um processo de impressão de gravura, tem vantagens incluindo o fornecimento de uma maior razão de volume-superfície da partícula, portando uma carga de calor mais efetiva e ajudando a formação das projeções de rugosidade com rebaixos e / ou de projeções de rugosidade melhor interbloqueando com outras projeções de rugosidade similares ou um material fibroso à prova de derrapagem, e ajuda a manter a superfície frontal longe e possivelmente sem contato com a superfície de liberação quente durante o tempo de contato.

[0037] É preferível, se o método incluir fornecer, no material flexível revestido com antiderrapante, uma massa superficial média do revestimento inferior a 1,5 vezes (preferencialmente inferior a 1,25 vezes, mais preferencialmente inferior a 1,00 vezes, mais preferencialmente inferior a 0,75 vezes, mesmo mais preferencialmente inferior a 0,60 vezes) uma massa superficial média do transportador. A massa superficial média do revestimento é a massa do revestimento dividida pela área do transportador ocupada pelo revestimento (a área também inclui possíveis interstícios entre projeções discretas que constituem o revestimento). Massa superficial média do transportador significa a massa do transportador dividida pela área da superfície frontal de transportador. Suas vantagens, além de sua economia, incluem o fato de ajudar a manter o produto flexível e evitar que o transportador seja deteriorado por uma energia térmica excessiva do revestimento, possivelmente mesmo sem um arrefecimento forçado.

[0038] É preferível, se o método inclui fornecer uma massa superficial média do transportador inferior a 500 g / m2 (preferencialmente inferior a 420 g / m2, mais preferencialmente inferior a 370, ou 320, 270, 220, 200, 180, 160, 140, 130, ou mesmo 120 g / m2). Um limite mais baixo do peso superficial médio pode ser determinado implicitamente, se necessário, por exemplo, pelo uso de um material de embalagem e pode ser, por exemplo, cerca de 3 g / m2. Tal seleção aumenta a significância da característica da invenção, como discutido na seção de reconhecimento acima. Além disso, suas vantagens, além de sua economia, incluem que pode facilitar que o material flexível revestido com antiderrapante possa precisar de menos energia térmica para sua subsequente fusão, solda e / ou encolhimento por calor cujo benefício é que menos energia de calor provavelmente irá deteriorar, distorcer, derreter ou, por exemplo, encolher o revestimento em menor grau.

[0039] É preferível, se o método incluir o fornecimento da energia térmica do revestimento quente adequadamente baixa para manter, sem a necessidade de um arrefecimento de rolo de arrefecimento, uma resistência de ruptura do transportador suficiente para um rebobinamento do transportador. Uma possibilidade disso, por exemplo, é fornecer um revestimento (mesmo expressamente quente) de uma massa superficial adequadamente baixa em relação a uma massa superficial do transportador.

[0040] É preferível, se o método incluir trazer porções do segundo polímero sobre a superfície de liberação a uma temperatura de superfície de liberação acima da temperatura de amolecimento do segundo polímero para fornecer a primeira camada das partículas discretas assentando na superfície de liberação. Sua vantagem é que elimina a necessidade de um repetido aquecimento e arrefecimento da superfície de liberação com cada revolução. Além disso, ajuda na fixação das partículas discretas, a partir do momento em que chegam à superfície de liberação, por aquecê-las em um estado aderente virtualmente imediatamente.

[0041] É ainda preferível se o método incluir um ou ambos de a) trazer para a superfície de liberação a partir do ar uma ou mais das porções sólidas, líquidas e semilíquidas (embora, de preferência, sólidas) do segundo polímero, e b) trazer para a superfície de liberação, além do ar, porções (preferencialmente sólidas) do segundo polímero mais frias que a temperatura de amolecimento do segundo polímero. (Notamos que uma porção do segundo polímero pode ser mais fria que a sua temperatura de amolecimento ainda assim não sendo sólida, por exemplo, em uma solução do mesmo). Por exemplo, porções de segundo polímero podem ser impactadas pelo ar sobre a superfície de liberação por gravidade, atração eletrostática, impactação ou outras forças adequadas ou qualquer combinação das mesmas. A dispersão das porções de segundo polímero sobre a superfície de liberação por gravidade pode ser realizada de qualquer modo adequado, por exemplo, por dispersão de porções sólidas de segundo polímero com uma unidade de dispersão ou gotículas de pulverização, etc. Por outro lado, por exemplo, porções de segundo polímero podem ser alimentadas na superfície de liberação diretamente a partir de um alimentador em contato com a superfície de liberação. A sua vantagem é que evita tais dificuldades que possam estar envolvidas se porções derretidas do segundo polímero forem transferidas, por um contato positivo com, por exemplo, um dispositivo de impressão, para a superfície de liberação quente. Nomeadamente, se a superfície de liberação é tão quente e além disso tem propriedades de liberação desejáveis, então seria difícil transferir completamente um derretimento de outra superfície, implicitamente também quente, com certeza suficiente, especialmente se a viscosidade do segundo polímero derretido for maior que usual com derretimentos a quente aplicados com impressão. Se porções sólidas do segundo polímero forem trazidas para a superfície de liberação, então fornece a vantagem do segundo polímero ser mantido, durante todo o método, em um estado derretido ou amolecido quente durante muito pouco tempo (ao contrário de outras soluções baseadas, por exemplo, em extrusão por fusão e tanques de derretimento a quente), o que pode reduzir ao mínimo o risco de oxidação ou decomposição mesmo com substâncias de segundo polímero baratas (possivelmente até recicladas). Nomeadamente, as porções (por exemplo, grânulos de pó ou micropéletes) do segundo polímero entram em contato com a superfície de liberação e são aquecidas até derreterem e depois, por exemplo, dentro de alguns segundos, contatam a superfície frontal e arrefecem para solidificar, o que tudo pode acontecer dentro, por exemplo, de menos de meio minuto. O fato de o polímero ter apenas de passar um tempo muito curto na temperatura elevada conduz à possibilidade de utilizar as temperaturas realmente elevadas desejadas sem decompor ou oxidar muito o polímero. Além disso, trazer porções sólidas, em vez de uma impressão por derretimento a quente, pode permitir velocidades de linha muito mais altas e taxas de fluxo de massa derretida mais baixas no segundo polímero. De preferência, uma proteção térmica arrefecida por fluido é utilizada para proteger do calor radiante o aparelho utilizado para levar as porções do segundo polímero para a superfície de liberação em relação à temperatura muito elevada possível da superfície de liberação. Pela mesma razão, é preferível, proteger o arranjo de um efeito indesejado de um ar quente espontâneo esboçado gerado pela superfície de liberação quente ou por uma corrente de ar quente gerada pela velocidade possivelmente alta da superfície de liberação (por exemplo, em forma de correia).

[0042] É preferível, se pelo menos algumas das partículas discretas na primeira camada fornecida forem essencialmente não molecularmente orientadas. Pode ser fornecido, por exemplo, por formar a primeira camada por difusão de um pó, ou material semelhante, do segundo polímero sobre a superfície de liberação, cujo pó, ou material semelhante, é essencialmente molecularmente não orientado. Pode também ser fornecido, por exemplo, por manter as partículas discretas, amolecidas ou derretidas, assentadas na superfície de liberação, durante tempo suficiente para que percam a sua possível orientação molecular através de relaxamento e / ou encolhimento livre. As suas vantagens incluem o fato de poder ajudar a formar um material flexível revestido com antiderrapante com um revestimento essencialmente livre de orientação molecular, portanto, não interferindo com, particularmente, não distorcendo em uma direção, as características de encolhimento por calor originais do transportador. Além disso, um tal revestimento, por exemplo, incluindo projeções de rugosidade discretas, pode manter melhor a sua própria forma durante um subsequente encolhimento por calor do material flexível revestido com antiderrapante.

[0043] É preferível, se o método incluir o fornecimento da primeira camada das partículas discretas assentando na superfície de liberação com uma distribuição aleatória. Suas vantagens incluem o seguinte. Ajuda a formar um material flexível revestido com antiderrapante cujas projeções de rugosidade são de distribuição aleatória o que é conhecido como benéfico em relação a uma isotropia de um interbloqueio mecânico com outra superfície similar, e / ou com um material fibroso à prova de derrapagem na direção de cisalhamento. Além disso, se resíduos minúsculos das partículas discretas são possivelmente deixados na superfície de liberação (por exemplo, em forma de correia) após a remoção da primeira camada aderente a partir da superfície de liberação, então partículas aplicadas nos próximos ciclos estatisticamente, mais cedo ou mais tarde vão certamente acertá-los e, possivelmente, levá-los para longe da superfície de liberação. Portanto, a qualidade de toda a superfície de liberação em uso será homogênea nesse respeito. Além disso, a aplicação de um padrão aleatório verdadeiro no revestimento descontínuo é um meio muito bom de evitar ressaltos formados no material flexível revestido com antiderrapante rebobinado devido aos possíveis locais respectivos de revestimento mais espesso e mais fino, ou mesmo uma falta de local de revestimento.

[0044] É preferível, se a primeira camada for fornecida substancialmente livre de um agente de aderência.

[0045] O termo "substancialmente livre de um agente de aderência" aqui significa que a primeira camada tem menos que cerca de 5% em peso de um material geralmente reconhecido nas artes adesivas como um agente de aderência. Como é conhecido, agentes de aderência são adicionados às formulações adesivas de modo a aumentarem a sua adesão. Os materiais normalmente utilizados como agentes de aderência incluem: resinas de colofônia, resinas de cumarona-indeno, resinas de terpeno e resinas de hidrocarbonetos. Uma vantagem desta modalidade é que ajuda a evitar o bloqueio do produto em um armazém quente. Além disso, favorece o uso de polímeros mais baratos.

[0046] É preferível, se o método incluir o fornecimento do transportador incluindo um tecido, e impedir que o revestimento penetre essencialmente no tecido. Como aqui utilizado, o revestimento é impedido de penetrar essencialmente em um tecido constituído por fios, fitas e / ou fibras, se o revestimento for impedido de encapsular a maior parte dos fios, fitas e / ou fibras em contato com o revestimento. Pode ser fornecido para, por exemplo, por selecionar uma viscosidade adequadamente grande do segundo polímero e / ou por selecionar uma compressão adequadamente fraca da primeira camada aderente durante o contato, explorar o fato de que a energia térmica que é primariamente usada para formar a ligação entre o revestimento e o transportador e a ligação é principalmente uma ligação por calor, em vez de uma ligação do tipo interbloqueio mecânico com base na penetração do revestimento no tecido. Suas vantagens incluem o fato de ajudar a manter intactas as características de flexibilidade e encolhimento por calor do transportador.

[0047] É preferível, se o revestimento do material flexível revestido com antiderrapante for formado para ser descontínuo. Pode ser conseguido, por exemplo, por uma compressão adequadamente moderada da primeira camada aderente durante o contato. As suas vantagens incluem o fato de poder ajudar a impedir o bloqueio do material flexível revestido com antiderrapante, por fornecer uma superfície de revestimento não lisa inadequada para gerar contato íntimo com uma quase completa exclusão de ar ao longo da superfície. Além disso, pode ajudar a criar um interbloqueio mecânico antiderrapante com uma outra superfície adequada (por exemplo, rugosa). Além disso, pode ajudar a preservar a flexibilidade do transportador.

[0048] Para as mesmas vantagens, é ainda preferível que o revestimento ocupe no máximo 75% (mais preferencialmente no máximo 60%, ou 50% ou 40%, ou 35%, ou 30%, ou 25%, ou 20%, ou 17,5%, ou 15,0%, ou 12,5%, ou 10,0%, ou ainda mais preferencialmente no máximo 8,0%) de uma área do material flexível revestido com antiderrapante, em uma vista de planta de topo. Isto significa na microescala, em que interstícios nos quais a superfície frontal está exposta não são considerados ocupados.

[0049] É ainda preferível que, se o revestimento for formado para incluir uma multiplicidade de projeções de rugosidade discretas projetando a partir da superfície frontal do transportador, cada projeção de rugosidade fornecida com um pé, o pé sendo uma extremidade da projeção de rugosidade ligada ao transportador.

[0050] Pode ser conseguido, por exemplo, por uma distribuição adequadamente esparsa das partículas discretas na primeira camada, em combinação com uma compressão adequadamente moderada das partículas aderentes durante o contato. É possível que uma projeção de rugosidade seja formada a partir de uma única partícula da primeira camada, mas também é possível que uma projeção de rugosidade seja formada unindo uma pluralidade de partículas da primeira camada, por exemplo, por uma compressão adequada da primeira camada. As vantagens da modalidade de método incluem o fato de poder ajudar a criar um interbloqueio mecânico antiderrapante com uma outra superfície adequada (por exemplo, rugosa ou fibrosa). Além disso, pode ajudar a preservar a flexibilidade do transportador. Sua economia, baseada no uso de menos material para o revestimento, também é vantajosa. Também é uma vantagem que as projeções de rugosidade possam ter uma superfície relativamente lisa (incluindo, por exemplo, um lado liso), porque a alta temperatura na qual o revestimento é mantido pode alisar uma rugosidade de superfície menor das projeções de rugosidade individuais, com base em uma tensão superficial do seu polímero. Isso pode melhorar um interbloqueio antiderrapante com outras projeções e particularmente com fibras.

[0051] É preferível, se o método incluir o fornecimento de pelo menos algumas das projeções de rugosidade com um segundo ângulo de contato entre 90 e 178 graus (mais preferencialmente entre 92, mais preferencialmente 95, mais preferencialmente 97 graus e 178 graus) com a superfície frontal em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade. Como aqui utilizado, uma vista lateral significa uma vista não em perspectiva tirada de uma direção geralmente paralela à superfície frontal, por exemplo, uma vista tirada da esquerda, ou da direita, durante uma orientação horizontal da superfície frontal. A vista inclui a projeção de rugosidade, bem como (uma seção lateral de), pelo menos, a parte da superfície frontal com a qual o segundo ângulo de contato é formado. Aqui, o termo "segundo ângulo de contato" é usado em um sentido análogo com como se a projeção de rugosidade fosse uma gota de líquido assentando na superfície frontal sólida: como usado aqui, o segundo ângulo de contato é o ângulo, medido através da projeção de rugosidade, fechado entre a interface de projeção de rugosidade - ar e a superfície frontal do transportador, onde a interface de projeção de rugosidade - ar encontra a superfície frontal. Na prática, isso pode ser observado sob ampliação. Este recurso pode ser fornecido, por exemplo, por aplicar uma pressão moderada às partículas discretas aderentes, de uma viscosidade adequadamente grande, durante o tempo de contato, enquanto fornece simultaneamente uma liberação fácil das mesmas a partir da superfície de liberação. Por exemplo, este recurso distingue a nossa solução dos métodos conhecidos nos quais é feito um revestimento por imprimir uma camada de (tipicamente baixa viscosidade e bem umectante) derretimento a quente sobre uma superfície. As vantagens da modalidade de método incluem que ajudam a fornecer as projeções de rugosidade com um rebaixo que as torna mais adequadas para um interbloqueio mecânico antiderrapante, na direção de cisalhamento, com projeções de rugosidade semelhantes de uma superfície oposta, ou com um material fibroso à prova de derrapagem.

[0052] É preferível, se o método incluir o fornecimento de pelo menos algumas das projeções de rugosidade com um topo substancialmente plano formando uma borda pelo menos parcialmente envolvendo o topo substancialmente plano. Notamos que o topo plano não significa apenas um topo que é plano em uma vista lateral do mesmo, mas significa que a projeção de rugosidade tem uma área de topo que é essencialmente plana. Não é necessário, mas é preferível que, os planos dos topos planos sejam essencialmente paralelos uns com os outros e, de preferência, também essencialmente paralelos à superfície frontal. Pode ser fornecido, por exemplo, por aplicar uma pressão moderada às partículas discretas aderentes, de uma viscosidade adequadamente grande, durante o tempo de contato, enquanto fornecendo simultaneamente uma liberação fácil e essencialmente perpendicular das mesmas a partir da superfície de liberação. Suas vantagens incluem que o produto pode ser mais fácil de escrever em com uma caneta e / ou colar em uma etiqueta ou fita autoadesiva, o produto pode se parecer mais macio ao toque. O produto pode ser posteriormente fornecido com uma imagem impressa mais bonita. Além disso, à medida que os topos planos podem em conjunto fornecer uma superfície de encosto substancial, o material flexível revestido com antiderrapante pode ter uma fricção melhorada em superfícies lisas, mesmo sem uma substância de alto coeficiente de fricção nas projeções de rugosidade. E se a substância das projeções de rugosidade tiver um alto coeficiente de fricção (por exemplo, um elastômero), então o efeito antiderrapante da mesma pode ser mais enfatizado ou mais significativo, devido a uma superfície total aumentada na qual pode encostar em uma superfície lisa. O resultado é uma combinação melhorada de uma fricção com base em uma substância elastomérica e uma fricção com base em um interbloqueio mecânico das projeções de rugosidade. A presença da borda pode, por exemplo, facilitar o interbloqueio mecânico mencionado.

[0053] Para as mesmas vantagens, é ainda preferível se o método incluir pelo menos uma maioria das projeções de rugosidade com um topo substancialmente plano. Como aqui utilizado, uma "maioria" das projeções de rugosidade significa um número de projeções de rugosidade superior a metade de um número total de projeções de rugosidade.

[0054] É ainda preferível se o método incluir a borda envolvendo completamente o topo substancialmente plano. Suas vantagens incluem que pode ajudar a melhor interbloquear em todas as direções.

[0055] É ainda preferível se o método incluir a borda formando essencialmente um círculo. Suas vantagens incluem que pode ajudar a aumentar ainda mais a isotropia.

[0056] É ainda preferível, se o método incluir em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade pelo menos uma parte de uma linha de contorno da projeção de rugosidade, conectando o pé e a borda, sendo convexa a partir do exterior. A parte de linha de contorno mencionada é aquela parte de linha de contorno que conecta o pé e a borda, e pode, por exemplo, estar no lado direito ou no lado esquerdo da projeção de rugosidade em sua pelo menos uma vista lateral durante uma orientação horizontal da superfície frontal. Isso significa que é convexa quando se olha a partir do exterior da projeção de rugosidade. Como usado aqui, e de acordo com o significado matemático da palavra, a parte de linha de contorno forma a fronteira de um conjunto convexo de pontos, os pontos pertencentes à projeção de rugosidade; uma "parte de linha de contorno convexa" inclui também o caso de uma parte de linha de contorno reta.

[0057] É ainda preferível que a pelo menos uma parte de linha de contorno seja estritamente convexa a partir do exterior. Como aqui utilizado, uma parte de linha de contorno estritamente convexa a partir de uma projeção de rugosidade, em uma vista lateral, é convexa quando se olha a partir do exterior e não diretamente. Uma forma (preferencialmente estritamente) convexa (preferencialmente convexa em mais vistas laterais, mais preferencialmente em todas as vistas laterais) da parte de linha de contorno da projeção de rugosidade revelou ser benéfica porque dá uma espessura relativamente grande à projeção de rugosidade. Esta forma convexa fornece resistência para a borda. Uma forma convexa também conduz eficazmente o engate das fibras para baixo em direção ao transportador, reduzindo assim a carga de torque nas projeções de rugosidade e o transportador onde estão anexadas (isto é, no pé).

[0058] É ainda preferível que, se o método incluir pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade, uma razão entre a largura do topo substancialmente plano e a largura de pé seja de 0,50 a 1,24. (De preferência, de 0,8 a 1,24, mais preferencialmente, de 0,9 a 1,24, mais preferencialmente, de 1 a 1,24, mais preferencialmente, de 1 a 1,20, mais preferencialmente, de 1 a 1,18, mais preferencialmente, de 1 a 1,15, ainda mais preferencialmente, de 1 a 1,10). Suas vantagens incluem que a razão sendo superior a 0,50 pode ajudar a explorar as vantagens de um topo plano e pode ajudar a fornecer um engate com uma fibra de engate de um material à prova de derrapagem, bem como com projeções opostas similares. Por outro lado, a razão sendo inferior a 1,24 pode ajudar a manter um rebaixo da projeção de rugosidade moderado o suficiente para permitir uma separação praticamente sem esforço do material flexível revestido com antiderrapante de um material fibroso à prova de derrapagem em uma operação de elevação ou descascamento, para evitar uma força indesejada de elevação ou descascamento, conhecida, por exemplo, de fixadores de gancho e laço, do interbloqueio antiderrapante.

[0059] É ainda preferível se o método incluir uma área do pé sendo essencialmente igual a, ou menor que, uma área do topo substancialmente plano. As vantagens incluem o fato de ajudar a dar às projeções de rugosidade uma forma com um rebaixo, ou uma forma na qual a parte mais larga (ou seja, a vista mais ampla na lateral), ou a parte da protruberância lateral máxima, está mais próxima do topo do que do pé, o que torna as projeções de rugosidade mais adequadas para um interbloqueio mecânico antiderrapante, na direção de cisalhamento, com projeções de rugosidade semelhantes de uma superfície oposta, ou com um material fibroso à prova de derrapagem. As vantagens incluem ainda que pode ajudar a usar a borda do topo plano para o interbloqueio mecânico, seja com outra projeção de rugosidade similar ou com um material fibroso à prova de derrapagem. Sua vantagem particular é que as partes de interbloqueio não precisam necessariamente ser pressionadas muito próximas umas das outras, porque já o ponto mais distante, o topo, da projeção de rugosidade pode ser capaz de estabelecer o interbloqueio. Isso tem um grande significado assim que a superfície frontal está contaminada com poeira ou neve a partir da qual as partes interbloqueadas podem sobressair, ou se a projeção de rugosidade se destaca de uma depressão da superfície frontal, por exemplo, como um resultado da projeção de rugosidade ter sido impressa.

[0060] Para as mesmas vantagens, é ainda preferível se o método incluir a área do pé menor que a área do topo substancialmente plano. Pode ser fornecido, por exemplo, por manter as partículas discretas assentando o tempo suficiente na superfície de liberação quente para dar a elas uma forma similar a copos virados com sua boca em direção à superfície de liberação, e aplicar uma suave compressão durante o contato e fornecendo uma fácil liberação delas a partir da superfície de liberação.

[0061] É ainda preferível se o método incluir o fornecimento da projeção de rugosidade com um ângulo de borda sendo um ângulo, medido através da projeção de rugosidade, fechado entre o topo substancialmente plano e uma superfície de cobertura estendendo desde a extremidade até o pé. Em outras palavras, o ângulo de borda é o ângulo que o topo, e o lado da projeção anexando ao topo na borda, se aproximada de cada outro na borda. Suas vantagens incluem que pode ajudar a tornar o bloqueio antiderrapante da borda do topo mais significativo.

[0062] É ainda preferível, se o método incluir o fornecimento da projeção de rugosidade com o ângulo de borda essencialmente igual a, ou menor que, 90 graus, em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade. Pode ser fornecido, por exemplo, por manter as partículas discretas assentando tempo suficiente na superfície de liberação quente para lhes fornecer primeiros ângulos de contato agudos com a superfície de liberação e depois preservando suficientemente essa geometria das partículas durante o contato e a remoção. A vantagem de tal projeção de rugosidade antiderrapante é que a borda do topo plano, estando essencialmente no plano do topo e formando o ângulo de borda, pode entrar facilmente em, e engatar com, um material fibroso à prova de derrapagem sem a necessidade de deslocar um volume substancial do material fibroso à prova de derrapagem. Similarmente, a posição elevada da borda "afiada" facilita o interbloqueio da borda com outra projeção de rugosidade semelhante, ou mesmo com uma sola de uma bota de um trabalhador que anda sobre um bloco de madeira, envolto no material flexível revestido com antiderrapante. O efeito de interbloqueio pode ser fornecido mesmo se a projeção de rugosidade tiver seu pé em uma depressão da superfície frontal, portanto as capacidades antiderrapantes do produto podem ser mantidas mesmo se as projeções de rugosidade forem um pouco impressas na superfície frontal ou estiverem de alguma outra forma colocadas nas respectivas depressões ou endentações da superfície frontal. Além disso, isto tem um grande significado, logo que a superfície frontal esteja contaminada com poeira, neve ou gelo, a partir dos quais as bordas de interbloqueio podem se destacar.

[0063] Para as mesmas vantagens, é ainda particularmente preferível, se o ângulo de borda for infe rior a 90 graus (preferencialmente inferior a 87 graus, mais preferencialmente inferior a 84 graus, mais preferencialmente inferior a 81 graus, mais preferencialmente inferior a 78 graus) . Por outro lado, pode ser selecionado para ser superior a 30 graus para fornecer uma resistência adequada da borda.

[0064] É preferível, se o método incluir a formação de pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade afunilada a partir da borda até o pé. (De preferência, uma pluralidade de vistas laterais, mais preferencialmente todas as vistas laterais do afunilamento de projeção de rugosidade). Tal como aqui utilizado, o afunilamento para o pé significa tornar-se progressivamente mais estreito ou permanecendo da mesma largura em relação ao pé. Por exemplo, um cilindro é uma forma afunilada (embora não tenha uma forma estritamente afunilada). As suas vantagens incluem que este tipo de afunilamento ajudará a puxar as fibras engatadas para a superfície frontal do transportador quando uma carga de cisalhamento é aplicada ao interbloqueio antiderrapante sem que as fibras sejam capturadas em uma porção não afunilada deslocada a partir da superfície frontal. Assim, o torque na projeção de rugosidade é mínimo, de modo que o transportador pode ser mais fraco, ou seja, pode ser mais barato, mais flexível, mais fino, etc. Além disso, o produto pode ter uma área superficial relativamente grande formada pelos topos substancialmente planos, tornando o produto macio ao toque e fácil de colar em um rótulo ou fita ou para escrever em, ao mesmo tempo em que também tem uma área superficial total relativamente baixa dos pés de projeção conectados ao transportador, aumentando a flexibilidade do produto. Além disso, este recurso é vantajoso assim que a superfície frontal estiver contaminada com pó ou neve, a partir da qual as partes mais largas e interligadas podem se destacar.

[0065] Para as mesmas vantagens, é ainda particularmente preferível, se o método incluir a formação de cada vista lateral da projeção de rugosidade afunilada a partir da borda até o pé. As vantagens incluem uma isotropia melhorada do produto.

[0066] Para as mesmas vantagens, é ainda particularmente preferível, se a vista lateral estritamente se afunila a partir da borda até o pé. Como usado aqui, estritamente se afunilar até o pé significa tornar-se progressivamente mais estreito em direção ao pé. Por exemplo, um cone truncado adequadamente orientado é uma forma estritamente afunilada.

[0067] É preferível, se o método incluir a formação das projeções de rugosidade com uma distribuição aleatória em uma vista de planta de topo do material flexível revestido com antiderrapante. Como usado aqui, distribuição aleatória refere-se à distribuição na microescala. As suas vantagens incluem o fato de um interbloqueio antiderrapante entre duas dessas superfícies enfrentando uma à outra, poder ser independente de uma orientação relativa das superfícies opostas.

[0068] É preferível, se o método incluir a formação das projeções de rugosidade de tamanhos de vista de planta de topo aleatórios. As vantagens incluem que pode ajudar o produto a ser mais universal. Nomeadamente, a capacidade de uma projeção de rugosidade para entrar entre e engatar bem nos interstícios, entre projeções de uma superfície rugosa de acoplamento ou mesmo entre fibras de um material à prova de derrapagem de acoplamento, pode depender do tamanho da vista de planta de topo da projeção de rugosidade. Ou seja, uma projeção de rugosidade menor pode se encaixar melhor em um tipo de interstício, enquanto uma projeção de rugosidade maior pode se encaixar em outro tipo de interstício. Isso significa que um material flexível com revestimento antiderrapante tendo projeções de rugosidade de vários tamanhos pode mais universalmente engatar, com muitos tipos de superfícies de acoplamento.

[0069] Para vantagens análogas, é preferível, se o método incluir a formação das projeções de rugosidade de orientações aleatórias em uma vista de planta de topo do material flexível revestido com antiderrapante. Como aqui utilizado, a orientação de uma projeção de rugosidade em uma vista de planta de topo não se refere a uma orientação molecular do polímero da projeção de rugosidade, mas à sua posição angular.

[0070] É preferível, se o método incluir a formação de tais projeções de rugosidade como projeto a partir de seus respectivos pés para respectivas alturas de projeção e como ter as menores extensões de vista de planta de topo e dentro de pelo menos uma maioria das projeções de rugosidade, um coeficiente de variação das menores extensões de vista de planta de topo são maiores que um coeficiente de variação das alturas de projeção. Como usado aqui, a menor extensão de vista de planta de topo de uma projeção de rugosidade significa sua menor extensão na vista de planta de topo, como mencionamos anteriormente.

[0071] É ainda preferível, se o coeficiente de variação da menor extensão de vista de planta de topo for pelo menos 1,15 vezes (preferencialmente pelo menos 1 ,2 vezes, mais preferencialmente pelo menos 1,3 vezes, mais preferencialmente pelo menos 1,4 vezes, mais preferencialmente pelo menos 1,5 vezes, mais preferencialmente pelo menos 1,6 vezes, mais preferencialmente pelo menos 1,7 vezes, mais preferencialmente pelo menos 1,8 vezes, mais preferencialmente pelo menos 1,9 vezes, mais preferencialmente pelo menos 2,0 vezes) o coeficiente de variação das alturas de projeção.

[0072] Pode ser fornecido, por exemplo, usar um pó para fazer as partículas discretas da primeira camada, e deixar a irregularidade inerente dos tamanhos, ou volumes, de grânulos de pó aparecerem nas extensões de vista de planta de topo menores e mais variadas das projeções de rugosidade por comprimir as partículas quentes da primeira camada para uma altura de projeção mais ou menos uniforme durante o contato. Notamos que os topos das projeções de rugosidade podem ser, por exemplo, planos ou podem ser estruturados com uma estrutura regular e / ou irregular e / ou aleatória e / ou outra, e / ou podem ter um padrão essencialmente herdado a partir de um padrão de superfície da superfície de liberação. As vantagens são baseadas em nosso reconhecimento como segue. Capacidade de uma projeção de rugosidade entrar entre e engatar bem com interstícios, entre projeções de uma superfície rugosa de acoplamento ou mesmo entre fibras de um material à prova de derrapagem de acoplamento, pode depender da menor extensão de vista de planta de topo da projeção de rugosidade. Nomeadamente, uma projeção de rugosidade "mais estreita" (isto é, mais estreita na vista de planta de topo) pode se encaixar em um tipo de interstício, enquanto uma projeção de rugosidade de uma "menor extensão de vista de plano de topo" pode se encaixar em outro tipo de interstício. Isso significa que um material flexível revestido com antiderrapante tendo muitos tipos de projeções de rugosidade, de vários valores de "menor extensão de vista de planta de topo", pode possivelmente engatar mais universalmente, com muitos tipos de superfícies de acoplamento. Portanto, um coeficiente de variação relativamente grande das menores extensões de vista de plano de topo pode ser benéfico. Por outro lado, como pudemos ver, uma altura mais ou menos uniforme das projeções de rugosidade pode ajudar a fornecer uma superfície de encosto maior (e, assim, uma melhor fricção) em superfícies lisas e também fornecer mais das projeções de rugosidade envolvendo-se em engate com as superfícies de acoplamento estruturadas mencionadas. Portanto, um coeficiente de variação relativamente baixo das alturas de projeção pode ser benéfico.

[0073] É preferível, se o método incluir topos de pelo menos a maioria das projeções de rugosidade sendo essencialmente alinhados ao longo de um plano paralelo com um plano geral da superfície frontal. Como utilizado aqui, o topo de uma projeção de rugosidade significa um ponto, ou parte, da projeção de rugosidade mais distante acima do plano geral da superfície frontal. O plano geral da superfície frontal pode não conter alguns pontos da superfície frontal, por exemplo, pontos de uma endentação ou ressalto da superfície frontal. Por exemplo, no caso de uma superfície frontal de um transportador de tecido tecido, o plano geral da superfície frontal pode representar uma média da superfície tecida (possivelmente matematicamente não planar, mas tecnicamente geralmente planar). É possível, por exemplo, que os topos de alinhamento mencionados sejam superfícies planas, mas também é possível que sejam respectivos pontos únicos das respectivas projeções de rugosidade, dependendo das respectivas formas das projeções de rugosidade. Pode ser fornecido, por exemplo, por comprimir a primeira camada em uma espessura substancialmente uniforme antes da remoção. As vantagens das modalidades de método mencionadas incluem que o produto, possivelmente preservando os benefícios de um caráter aleatório das suas projeções de rugosidade, pode ser mais fácil de escrever com uma caneta e / ou grudar em uma etiqueta ou fita, o produto pode parecer mais liso ao tocar. O produto pode ser fornecido com uma imagem impressa mais bonita. Além disso, como as projeções de rugosidade de uma altura mais ou menos uniforme podem, juntas, fornecer uma superfície de encosto substancial, o material flexível revestido com antiderrapante pode ter uma fricção melhorada tanto em superfícies lisas e com outra superfície de engate rugosa ou fibrosa.

[0074] É ainda preferível, se o método incluir a formação de tais projeções de rugosidade como projeto a partir dos seus respectivos pés até às respectivas alturas de projeção e fornecer, pelo menos em algumas das projeções de rugosidade, uma menor extensão de vista de plano de topo da projeção de rugosidade igual a pelo menos 1,75 vezes (preferencialmente pelo menos 1,8 vezes, mais preferencialmente pelo menos 1,9 vezes, mais preferencialmente pelo menos 2,0 vezes, mais preferencialmente pelo menos 2,1 vezes) a altura de projeção.

[0075] Isto pode ser fornecido, por exemplo, por uma compressão adequadamente forte da primeira camada aderente durante o contato. Sua vantagem é que uma projeção de rugosidade tão ampla não tenderá a se romper com muita facilidade. Pela mesma razão, pode ser resistente a inclinar- se para o lado, em torno de seu pé, em resposta a uma carga de cisalhamento, mantendo assim sua capacidade de interbloqueio. Se necessário, uma razão máxima teórica poderia, por exemplo, ser definida como a menor extensão de vista de planta de topo equivalente a 5000 vezes a altura de projeção.

[0076] É preferível, se durante o tempo de contato, uma porção da superfície frontal, entre partículas aderentes vizinhas, for mantida sem um contato com a superfície de liberação. Pode ser fornecido, por exemplo, utilizando um segundo polímero de uma viscosidade adequadamente elevada simultaneamente com o fornecimento de uma compressão adequadamente suave durante o contato. Dessa forma, as partículas discretas podem ser impedidas de serem pressionadas muito planas, e juntas elas podem manter a superfície frontal a uma distância positiva a partir da superfície de liberação quente, especialmente se a proximidade das partículas discretas for grande o suficiente para o propósito também em relação a uma flexibilidade do transportador. Este recurso é particularmente vantajoso em combinação com alturas de pelo menos algumas projeções de rugosidade sendo pelo menos 20, ou mais preferencialmente 30, ou mais preferencialmente 40 micrômetros. Suas vantagens incluem diminuir a energia térmica transferida (por exemplo, irradiada) para o transportador diretamente a partir da superfície de liberação quente.

[0077] É preferível, se o método incluir o fornecimento de pelo menos algumas das projeções de rugosidade com uma porção de superfície oculta sendo uma porção de uma superfície externa da projeção de rugosidade que a projeção de rugosidade cobre de um visualizador em uma vista de planta de topo do material flexível revestido com antiderrapante tirada a partir de cima das projeções de rugosidade. Como usado aqui, a superfície externa da projeção de rugosidade é essencialmente a interface de projeção de rugosidade - ar ambiente, que na prática pode significar uma superfície da projeção de rugosidade que pode ser vista de algum lugar, e por exemplo, o pé da projeção de rugosidade, onde anexa ao transportador não é uma parte da superfície externa da projeção de rugosidade e, portanto, também não é uma porção de superfície oculta. Assim, as porções de superfície ocultas de uma projeção de rugosidade podem ser encontradas com a descoberta de quais partes da superfície externa da projeção são invisíveis, na vista de planta de topo, por estarem ocultas, a partir do visualizador, pela própria projeção. Para a formação de tais projeções de rugosidade, várias técnicas, mencionadas até agora, podem ser usadas. Suas vantagens incluem que ajuda a dar às projeções de rugosidade uma forma com um rebaixo que as torna mais adequadas para um interbloqueio mecânico antiderrapante, na direção de cisalhamento, com projeções de rugosidade semelhantes de uma superfície oposta, ou com um material fibroso à prova de derrapagem.

[0078] É ainda preferível, se as pelo menos algumas das projeções de rugosidade tiverem pelo menos um rebaixo e incluírem pelo menos uma área imediatamente acima do rebaixo, a projeção de rugosidade sendo assim dimensionada de modo a formar uma separação entre a pelo menos uma área e a superfície frontal que é superior a 10 micrômetros (preferencialmente superior a 12 micrômetros, mais preferencialmente superior a 15 micrômetros, mais preferencialmente superior a 20 micrômetros). Notamos que a mencionada pelo menos uma área pode, em um determinado caso, ser constituída apenas pela borda. Suas vantagens incluem o fato de ajudar a manter uma capacidade de interbloqueio das projeções de rugosidade mesmo se uma camada contaminante (por exemplo, de geada branca ou poeira fina) se acumular na superfície frontal, pelo menos enquanto a espessura da camada contaminante não alcançar o tamanho da separação mencionada.

[0079] É preferível, se o método incluir o fornecimento de dois rolos de aperto e pressionar o transportador em direção à superfície de liberação quente dentro de um aperto entre os dois rolos de aperto para fornecer o contato entre a superfície frontal de transportador e as extremidades terminais aderentes das partículas assentando na superfície de liberação quente, exercendo no transportador uma pressão de aperto entre 0,001 e 80 N / cm linear (preferencialmente entre 0,002 e 70 N / cm linear, mais preferencialmente entre 0,005 e 60 N / cm linear). Notamos que esse intervalo inclui valores muito inferiores aos valores de pressão de aperto da técnica de fundamentos. As suas vantagens incluem que, fornecer valores praticáveis de tais parâmetros de processo como tamanho e proximidade de partícula discreta, segunda viscosidade de polímero e primeira e segunda temperaturas, o seu intervalo de pressão de aperto pode fornecer produtos vantajosos mencionados acima. As baixas pressões de aperto não requerem maquinaria tão cara como grandes pressões de aperto. É preferível, selecionar uma largura do rolo pressionando o transportador menor que a largura do transportador, pois dessa forma todo o rolo pode ser mantido frio, devido à possibilidade do transportador ser impedido, por exemplo, pela alta velocidade de linha adequada, de aquecer por muito tempo.

[0080] É preferível, se o método incluir a utilização da energia térmica do revestimento quente das projeções de rugosidade discretas para aquecer partes do transportador perto de pelo menos algumas das projeções de rugosidade, suficientemente para amolecer ou derreter pelo menos o primeiro polímero nas partes de transportador aquecidas, e depois permitir que o transportador e as projeções de rugosidade resfriem em um estado sólido para formar uma ligação final. Isso significa que a ligação por calor pode ser formada com tal grande energia de calor que pode, na realidade, amolecer ou derreter localmente, pelo menos parcialmente, o transportador. Por exemplo, as partes mencionadas podem ser porções do transportador perto de pés de projeções de rugosidade discretas. Por exemplo, é possível que uma parede do transportador seja localmente amolecida ou derretida em toda a sua espessura, ou em uma parte de sua espessura, sob o pé da projeção de rugosidade. É possível que a projeção de rugosidade contate diretamente o primeiro polímero do transportador, mas também é possível que a superfície frontal do transportador, contatada pela projeção de rugosidade, seja constituída, por exemplo, por uma fina camada não termoplástica impressa (de gráficos de cliente, por exemplo), em cujo caso o calor, amolecendo ou derretendo a porção do transportador, é transferido através da fina camada impressa sem derreter a própria camada impressa. "Permitir esfriar" pode, por exemplo, referir-se a um arrefecimento espontâneo, bem como a um arrefecimento forçado ou a uma combinação de ambos. As vantagens incluem que tais ligações, feitas com grandes energias de calor locais, podem ser mais fortes e o produto pode ser mais resistente ao bloqueio (em um armazém aquecido) do que outros. Além disso, o transportador pode ser impedido de ser deteriorado, apesar do fato de que partes dele são amolecidas ou derretidas. Isto pode ser fornecido, por exemplo, pela escolha de um tamanho adequadamente pequeno e / ou baixa proximidade das projeções de rugosidade discretas, no que diz respeito à sua temperatura.

[0081] É preferível, se o método incluir o fornecimento de tanto a primeira temperatura como a segunda temperatura acima de uma temperatura de derretimento à qual o primeiro polímero e o segundo polímero são capazes de fundir. Suas vantagens incluem que as ligações feitas em tais temperaturas altas podem ser mais fortes e podem fornecer mais resistência ao bloqueio (em um armazém quente) do que outras (por exemplo, aquelas com um adesivo de derretimento a quente comum).

[0082] É preferível, se o método incluir o fornecimento da primeira temperatura acima de 130 °C (preferencialmente acima de 140 °C, mais preferencialmente acima de 190 °C, mais preferencialmente acima de 200 °C, mais preferencialmente acima de 205 °C, mais preferencialmente acima de 210 °C, mais preferencialmente acima de 215 °C). É ainda preferível, se o método incluir o fornecimento da segunda temperatura acima de 130 ° C (preferencialmente acima de 140 °C, mais preferencialmente acima de 190 °C, mais preferencialmente acima de 200 °C, mais preferencialmente acima de 205 °C, mais preferencialmente acima de 210 °C, mais preferencialmente acima de 215 °C). Essencialmente, pode fornecer uma carga de energia térmica na primeira camada que é (preferencialmente muito) maior do que o suficiente para manter apenas a primeira camada derretida ou amolecida: também é capaz de aquecer consideravelmente a superfície frontal contatada a fim de que a formação da ligação inclua aquecimento significativo de ambas as partes ligadas. As vantagens incluem que tais ligações, feitas com tais temperaturas elevadas, podem ser mais fortes e podem fornecer mais resistência ao bloqueio (em um armazém quente) do que outras (por exemplo, do que aquelas com um adesivo de derretimento a quente normal).

[0083] É ainda preferível se o método incluir fornecer tanto a primeira temperatura como a segunda temperatura abaixo de 300 °C. Isto pode ajudar a evitar que o transportador seja deteriorado por um calor excessivo do revestimento.

[0084] É preferível, se o método incluir o fornecimento da primeira temperatura pelo menos 30 °C maior (preferencialmente pelo menos 40 °C maior, mais preferencialmente pelo menos 50 °C maior, mais preferencialmente pelo menos 50 °C maior, mais preferencialmente pelo menos 60 °C maior, mais preferencialmente pelo menos 70 °C maior) do que tanto a temperatura de amolecimento do segundo polímero e pelo menos uma dentre a temperatura de derretimento e a temperatura de amolecimento do primeiro polímero. Isto tem a vantagem de fornecer um aquecimento forçado adequado para criar uma ligação de alta temperatura.

[0085] É preferível, se o método incluir o fornecimento do segundo polímero de uma taxa de fluxo de massa derretida de 0,1 a 300 g / 10 min (preferencialmente 0,1 a 250 g / 10 min, mais preferencialmente 0,1 a 200 g / 10 min, mais preferencialmente 0,1 a 150 g / 10 min, mais preferencialmente 0,1 a 100 g / 10 min, mais preferencialmente 0, 1 a 80 g / 10 min, mais preferencialmente 0,1 a 60 g / 10 min, mais preferencialmente 0,1 a 40 g / 10 min, mais preferencialmente 0,1 a 30 g / 10 min, mais preferencialmente 0,1 a 20 g / 10 min, mais preferencialmente 0,1 a 10 g / 10 min) determinada a 190 oC sob uma carga de 2,16 kg de acordo com ISO 1133-1. As vantagens incluem que um derretido de tais polímeros (tipicamente tendo uma viscosidade muito maior do que uma viscosidade típica de um derretido a quente aplicado com impressão) pode possivelmente ser removido da superfície de liberação quente sem uma falha coesiva, isto é, sem uma divisão do derretido devido a uma força coesiva muito baixa no derretido. Além disso, uma tal taxa de fluxo de massa derretida adequadamente selecionada pode fornecer uma viscosidade das partículas discretas adequada para a formação das configurações de projeção de rugosidade preferidas. Nomeadamente, o intervalo de valores selecionado pode fornecer uma viscosidade nas partículas discretas, assentando diretamente na superfície de liberação quente durante um certo tempo, suficientemente baixa para as partículas discretas molharem adequadamente a superfície de liberação formando com isso os primeiros ângulos de contato desejavelmente afiados, preferencialmente agudos. Este recurso, de ter uma viscosidade suficientemente baixa, pode melhorar ainda mais com a seleção de valores de taxa de fluxo de massa derretida ainda maiores (por exemplo, 0,5 ou 1,0 ou 1,5 ou mesmo 2,0 g / 10 min) no limite inferior do intervalo de valores. Por outro lado, o mesmo intervalo de valores selecionado pode fornecer uma viscosidade nas partículas discretas (por exemplo, suavemente) pressionadas por um tempo muito curto para a superfície frontal fria, alta o suficiente para impedir que as partículas discretas / projeções de rugosidade molhem demais a superfície frontal fria durante o tempo de contato e depois desde que estejam quentes de qualquer modo, isso resultando possivelmente em segundos ângulos de contato obtusos desejáveis das projeções de rugosidade com a superfície frontal. Do mesmo modo, a viscosidade suficientemente alta pode impedir que as partículas discretas / projeções de rugosidade percam muito do seu formato original, preferencialmente em forma de copo que foram fornecidas com quando permaneceram na superfície de liberação. Este recurso, de ter uma viscosidade alta o suficiente, melhora ainda mais com a seleção de taxas de fluxo de massa derretida ainda menores no limite superior do intervalo de valores. Além disso, quanto menor a taxa de fluxo de massa derretida do segundo polímero, melhor as projeções de rugosidade manterão suas formas originais (contra uma formação espontânea de grânulos) quando recebem calor externo, por exemplo, durante uma fusão ou solda do produto ou em um encolhimento por calor do produto, ou quando o conteúdo quente é colocado no saco feito com o produto. Além disso, a taxa de fluxo de massa derretida sendo superior a 0,1 g / 10 min pode ajudar a fornecer uma fácil capacidade de selar, capacidade de soldar o produto, ou seja, quando as projeções de rugosidade estiverem entre ferramentas de vedação ou de solda durante uma vedação ou solda, elas podem se tornar suavemente compressíveis o suficiente para não permanecerem "espaçadores" impedindo as ferramentas de solda de encostarem. Esse recurso também pode melhorar ainda mais com a seleção dos valores de taxa de fluxo de massa derretida ainda maiores mencionados no limite inferior do intervalo de valores.

[0086] É preferível, se o método incluir o fornecimento de uma ou ambas dentre a temperatura de derretimento e a temperatura de amolecimento do primeiro polímero sendo inferiores ou iguais a ou no máximo 50 °C superior à temperatura de amolecimento do segundo polímero. Isto tem a vantagem de fornecer uma possibilidade de uma ligação de alta temperatura em relação ao primeiro polímero. Sua vantagem sobre as outras ligações (por exemplo, com ligações com um adesivo de derretimento a quente comum) é que essas ligações são mais fortes e o produto não é bloqueado.

[0087] É preferível, se o método incluir o fornecimento de pelo menos uma maioria das projeções de rugosidade com um tamanho de vista de planta de topo de pelo menos 30 micrômetros e no máximo 40 milímetros (de preferência, de pelo menos 40 micrômetros e no máximo 20 milímetros). As vantagens incluem que projeções de rugosidade de tal tamanho são grandes o suficiente para fornecer um interbloqueio mecânico antiderrapante e pequenas o suficiente para preservar uma flexibilidade e capacidade de encolhimento por calor adequadas do transportador.

[0088] É preferível, se o método incluir fornecer, no material flexível revestido com antiderrapante, tais projeções de rugosidade cuja razão de aspecto de vista de planta de topo média é de pelo menos 1,0 e no máximo 20,0 (preferencialmente no máximo 19,0, mais preferencialmente, no máximo 18,0, mais preferencialmente, no máximo 17,0, mais preferencialmente, no máximo 16,0, mais preferencialmente, no máximo 15,0, mais preferencialmente, no máximo 14,0, mais preferencialmente, no máximo 13,0, mais preferencialmente, no máximo 12,0, mais preferencialmente, no máximo 11,0, mais preferencialmente, no máximo 10,0, mais preferencialmente, no máximo 9,0, mais preferencialmente, no máximo 8,0, mais preferencialmente, no máximo 7,0, mais preferencialmente, no máximo 6,0, mais preferencialmente, no máximo 5,0, mais preferencialmente, no máximo 4,0, mais preferencialmente, no máximo 3,0, mais preferencialmente, no máximo 2,0, ainda mais preferencialmente, no máximo 1,75). Cada projeção de rugosidade tem sua própria razão de aspecto de vista de planta de topo, o que significa uma razão da maior para a menor extensão da projeção de rugosidade em uma vista de planta de topo do material flexível revestido com antiderrapante tomada acima das projeções de rugosidade. A média dos valores de razão de aspecto de vista de planta de topo de cada uma da multiplicidade das projeções de rugosidade é, no máximo, 20,0, o que significa que é ou 20,0 ou inferior a 20,0. Suas vantagens incluem o fato de que um menor valor de razão de aspecto de vista de planta de topo média fornece, no material flexível revestido com antiderrapante, uma maior flexibilidade com uma maior isotropia da flexibilidade, e uma maior capacidade de encolhimento por calor com uma maior isotropia da capacidade de encolhimento por calor. Adicionalmente, partículas discretas com valores de razão de aspecto de vista de planta de topo média mais altos (por exemplo, filamentos oblongos) são mais difíceis de se ligar ao transportador a uma dada temperatura desejavelmente alta sem deteriorar o transportador do que partículas discretas com valores de razão de aspecto de vista de planta de topo média inferior (por exemplo, partículas de pó), os últimos apenas possivelmente derretendo o transportador em pequenos locais tipo pontos que possivelmente não deterioram o transportador como um derretimento do transportador ao longo de um local oblongo.

[0089] É preferível, se o método incluir o fornecimento do transportador incluindo um tecido tecido a partir de fitas ou fios termoplásticos de urdidura e de trama de sobreposição, e selecionar a energia térmica utilizada, do revestimento quente incluindo as projeções de rugosidade, adequadamente para formar a ligação entre o transportador e as projeções de rugosidade sem fundir as fitas ou fios de urdidura e de trama de sobreposição sob pelo menos algumas das projeções de rugosidade. Isso pode ser alcançado por meio de uma configuração dos parâmetros de fabricação, por exemplo, por tentativa e erro. A energia térmica de uma projeção de rugosidade quente depende de, e pode ser modificada com uma modificação de qualquer temperatura da projeção de rugosidade quente, uma massa da projeção de rugosidade e um calor específico da projeção de rugosidade. Também é possível selecionar um tecido de fitas (ou fios) de uma sensibilidade ao calor adequada, para obter o resultado desejado. As vantagens incluem que ele preserva uma flexibilidade e capacidade de encolhimento por calor, bem como uma sua isotropia, no transportador de tecido tecido.

[0090] É preferível, se o método inclui fornecer o transportador incluindo um tecido tecido a partir de fitas plásticas, as fitas expostas pelo menos em uma parte de uma superfície do transportador, e fornecendo no material flexível revestido com antiderrapante pelo menos uma (preferencialmente: pelo menos algumas) das projeções de rugosidade tendo características geométricas adequadas em relação às fitas expostas para formar com pelo menos uma das fitas expostas um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente. Um exemplo de fitas expostas pode ser fitas não cobertas por um revestimento no transportador. As características geométricas adequadas dependerão do que as fitas expostas são exatamente, mas geralmente projeções de rugosidade tendo topos substancialmente planos com ângulos de borda menores que 90 graus são capazes de capturar, com suas bordas "afiadas", bordas de fitas ou fios de urdidura e de trama de um tecido tecido, especialmente se o tecido incluir fitas torcidas expostas destinadas a melhorar sua fricção. Tal captura das bordas de fita ou uma pequena penetração entre as fitas de sobreposição pode ser suficiente para diminuir o deslizamento entre uma superfície frontal rugosa e uma parte de tecido exposta. As fitas podem ser expostas na superfície frontal e / ou em uma superfície posterior do transportador, ou, por exemplo, se o transportador for fornecido na forma de um tecido tecido tubular, as fitas podem ser expostas em um lado interno do tubo enquanto a superfície frontal está no lado externo. As vantagens incluem que um tal contato, de deslizamento reduzido, pode ser utilizado, por exemplo, entre sacos de tecido, preenchidos, por exemplo, com farinha, colocados uns em cima dos outros, ou entre partes de tecido sobrepostas, por exemplo, em um invólucro de madeira, ou entre extremidades de bobinas sobrepostas (potencialmente até mesmo entre extremidades de tubos sobrepostas umas empurradas para dentro das outras de uma maneira telescópica) em uma alteração de bobina em qualquer processo rebobinando ou processando, e alterando, bobinas de tal tecido rugoso, por exemplo, em forma de tubo ou em um forma de folha enrolada única. Ou seja, quando em uma bobina, as extremidades dos respectivos rolos de tecidos devem ser fixadas umas às outras, de modo que uma pode puxar a outra, é vantajoso se a fixação for ajudada com o mencionado interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente, também com relação ao fato que uma fixação das extremidades de bobina umas às outras com uma fita autoadesiva pode ser um pouco dificultada pelo fato da(s) superfície(s) da fita poder ser rugosa.

[0091] É preferível, se o método incluir o fornecimento do material flexível revestido com antiderrapante capaz de um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente em uma direção de cisalhamento com um material à prova de derrapagem, de um tecido não tecido de polipropileno fiado comum de uma massa superficial média de 17 g / m2 e espessura de filamento entre 25 e 30 micrômetros, devido às projeções de rugosidade tendo características de proximidade e geométricas adequadas em relação ao material à prova de derrapagem para formar ligações mecânicas com os filamentos do material à prova de derrapagem na direção de cisalhamento. "Comum" significa que o material à prova de derrapagem não difere essencialmente de não tecidos de mercadorias, de especificação similar, comumente usados, por exemplo, na indústria de higiene no momento da aplicação atual (incluindo, por exemplo, que não é hidrofílico, é não revestido, não impresso, não encrespado e não está com folga). Uma fotografia de uma amostra do tecido não tecido especificado pode ser encontrada entre as figuras.

[0092] É ainda preferível se uma fricção estática entre duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante, com uma amostra do material à prova de derrapagem posicionada entre as amostras do material flexível revestido com antiderrapante, for adequadamente alta para resistir ao deslizamento em um teste de fricção estática tipo plano inclinado de 50 graus de ângulo (de preferência, de 55 graus de ângulo, mais preferencialmente de 60 graus de ângulo, mais preferencialmente de 65 graus de ângulo) de acordo com a norma TAPPI T 815. As duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante devem ficar de frente uma para a outra com seus revestimentos. Todas as três amostras devem ser lisas, não enrugadas. Como é sabido, neste teste, 50 graus correspondem a um coeficiente de fricção estática (COF) de 1,19, enquanto, por exemplo, 65 graus significam um COF de 2,14, que são valores consideravelmente grandes na técnica.

[0093] É ainda preferível, se a fricção estática for adequadamente alta para resistir ao deslizamento imediatamente após uma preparação, a preparação de teste de gelo, a preparação de teste de gelo incluindo a manutenção pelo menos na superfície frontal de transportador, e o revestimento, de uma primeira das duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante uma terceira temperatura entre -15 °C e -25 °C enquanto expondo a superfície frontal de transportador e o revestimento ao ar a uma temperatura entre 0 °C e 4 °C e de uma umidade relativa de 100% para um tempo de preparação de 3 minutos (preferencialmente de 5 minutos, mais preferencialmente de 8 minutos) e a preparação de teste de gelo incluindo ainda fornecer uma segunda das duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante e a amostra do material à prova de derrapagem da terceira temperatura. A preparação de teste de gelo pode ser usada para simular uma situação possivelmente surgida durante o uso de sacos do material flexível revestido com antiderrapante (com um pedaço de material à prova de derrapagem posicionado entre eles) para embalar alimentos congelados. Na situação da vida real que é simulada, um primeiro saco é preenchido com alimentos congelados e, portanto, seu material flexível com revestimento antiderrapante é mantido, pelo seu conteúdo, congelado frio, e antes do material à prova de derrapagem e do outro saco preenchido (e portanto frio) serem colocados, respectivamente, no primeiro saco, o primeiro saco passa cerca de 3 minutos aguardando, com a sua superfície frontal de transportador, e o seu revestimento, exposta ao ar ambiente que é normalmente de uma temperatura entre 0 °C e 4 °C, e, por exemplo, se for uma embalagem de peixe congelado no mar, a umidade do ar é, na pior das hipóteses, de 100%. A umidade do ar congela continuamente na superfície frontal, e revestimento, do saco, e a camada de gelo que forma vai ficando mais espessa com o tempo. Se as projeções de rugosidade forem formadas adequadamente, 3 minutos não serão suficientes para o gelo se acumular de forma tão espessa quanto manteria um plano geral do material à prova de derrapagem, colocado sobre a superfície gelada, acima das partes mais largas das projeções de rugosidade do primeiro saco. No caso em que a modalidade segue os nossos ensinamentos geralmente descritos aqui, pode, por exemplo, ser suficiente que os topos de algumas das projeções de rugosidade atinjam um nível superior do gelo, o que resulta em uma resistência incomparável do produto ao acúmulo de gelo. A preparação de teste de gelo, como aqui utilizada, inclui que pelo menos na superfície frontal de transportador e no revestimento da primeira amostra, uma terceira temperatura entre -15 °C e -25 °C é mantida. Se o teste de fricção estática for preenchido com a seleção de -15 °C, o recurso estará presente. É razoável supor que, se o teste for realizado em qualquer temperatura entre -15 °C e -25 °C, ele também teria sido preenchido com -15 °C, porque quanto mais fria a superfície, mais rápido é o acúmulo de gelo (veja abaixo). Por exemplo, a primeira amostra pode ser anexada plana sobre um topo plano de um bloco espesso de gelo preparado para ter a temperatura desejada. (Essa vai ser a inclinação, mais tarde). Isso mantém a terceira temperatura na superfície superior, rugosa, da primeira amostra durante os minutos da preparação de teste de gelo, o que pode ser facilmente verificado, por exemplo, com um termômetro infravermelho. A primeira amostra, anexada ao bloco de gelo, deve ser preparada em local seco e frio e somente exposta ao ar úmido quando o tempo de preparação é iniciado. A segunda amostra e a amostra de material à prova de derrapagem podem ser guardadas em um congelador na terceira temperatura em baixa umidade do ar, a segunda amostra apropriadamente anexada a um trenó de acordo com a norma. Desta forma, o trenó também recebe o mesmo frio. A preparação de teste de gelo termina no momento em que o tempo de preparação se esgota. Imediatamente depois disso, a amostra de material à prova de derrapagem pré-arrefecida e o conjunto de trenós incluindo a segunda amostra devem ser colocados respectivamente na superfície gelada da primeira amostra (que ainda está presa ao bloco de gelo), e o teste de fricção estática tipo plano inclinado deve ser realizado com uma inclinação adequada do bloco de gelo, juntamente com todo o conjunto nele, de outro modo de acordo com a norma TAPPI T 815. Notamos que outra razão pela qual este teste deve ser realizado nas temperaturas incomuns mencionadas é que o comportamento do referido sistema antiderrapante, tanto, das projeções de rugosidade e, principalmente, do material à prova de derrapagem, torna-se diferente se forem arrefecidos a tal ponto. Nomeadamente, sabe-se que os polímeros usados para materiais de embalagem, particularmente poliolefinas, mostram um aumento definido no módulo e na resistência ao rasgo se a temperatura é tomada entre 18 °C e -20 °C, e a diferença é especialmente dramática se a sua temperatura de transição vítrea está entre os dois pontos, como é o caso do polipropileno. As vantagens desta característica incluem que o produto é mais resistente a uma contaminação de gelo, bem como poeira fina, assentando na superfície antiderrapante.

[0094] É ainda preferível se o método incluir o fornecimento do material flexível revestido com antiderrapante tendo, com o material à prova de derrapagem, uma carga de bloqueio média inferior a 200 gramas (preferencialmente inferior a 150 gramas, mais preferencialmente inferior a 100 gramas, mais preferencialmente inferior a 80 gramas, mais preferencialmente inferior a 60 gramas) de acordo com a norma ASTM D 3354-96. No teste, as amostras devem ser dispostas de forma que a amostra de material à prova de derrapagem esteja acima da amostra de material flexível revestida com antiderrapante, esta última com seu revestimento voltado para cima. Esta característica pode ser prevista por formar as projeções de rugosidade tendo características geométricas adequadas em relação ao material à prova de derrapagem para impedir ligações mecânicas substanciais com os filamentos do material à prova de derrapagem em uma operação de elevação. Produtos de uma pluralidade de modalidades de método, os produtos tendo projeções de rugosidade, podem ser adequados para o propósito de interbloqueio mecânico de cisalhamento com o material à prova de derrapagem, e eles podem ser dimensionados, por exemplo, com base em tentativa e erro. Em geral, essas projeções de rugosidade podem ter as características geométricas mais adequadas para o interbloqueio de cisalhamento como tem uma forma incluindo um rebaixo. Por exemplo, o segundo ângulo de contato obtuso mencionado das projeções de rugosidade com a superfície frontal pode ajudar a estabelecer um interbloqueio mecânico em uma direção de cisalhamento, embora sua extensão possa ter que ser diminuída (por exemplo, aumentando a taxa de fluxo de massa derretida no segundo polímero) se parece fornecer um interbloqueio mecânico indesejado também na operação de elevação. O mesmo vale, analogamente, para as projeções de rugosidade mencionadas com topos substancialmente planos maiores do que os seus pés, projeções de rugosidade com porções de superfície ocultas, e projeções de rugosidade tendo pelo menos um rebaixo. Descobrimos que as modalidades do nosso método podem prontamente formar projeções de rugosidade cujo rebaixo é geralmente inerentemente não enfatizado o suficiente para fornecer um engate essencial com o material fibroso à prova de derrapagem nas direções de descascamento e elevação, que (entre outros) acredita-se distinguir nosso sistema antiderrapante, por exemplo, a partir de uma aplicação de fixação de gancho e laço típica. O resultado é que, por exemplo, sacos antiderrapantes cheios ou itens embrulhados, usando nossa solução antiderrapante atual, podem ser levantados verticalmente um do outro sem esforço extra e, semelhantemente, sacos não utilizados com um pedaço de material à prova de derrapagem fixado em um dos seus lados, entregues planos, empilhados em paletes, podem ser facilmente levantados uns dos outros.

[0095] É preferível, se o método incluir a formação do material flexível revestido com antiderrapante tendo pelo menos algumas das (de preferência: pelo menos a maioria) projeções de rugosidade discretas essencialmente isentas de orientação molecular. Pode ser fornecido, por exemplo, por fornecer a primeira camada essencialmente sem uma orientação molecular e impedindo que o revestimento fique essencialmente orientado molecularmente. Projeções de rugosidade discretas sendo essencialmente livres de orientação molecular podem ser reconhecidas, por exemplo, a partir de seu comportamento em um teste quando são aquecidas para amolecer ou derreter. Nomeadamente, essas projeções de rugosidade aquecidas não irão, essencialmente, encolher por calor e, em geral, não serão essencialmente deformadas, senão no máximo em resposta a energias superficiais da substância amolecida ou derretida das projeções de rugosidade e do ambiente. Se necessário, as projeções de rugosidade testadas podem ser destacadas, por exemplo, por uma lâmina afiada, a partir do transportador, antes do teste. Podem ser aquecidas, por exemplo, com imersão das mesmas em óleo de silicone quente, como é usual nos testes de encolhimento. Alternativamente, podem ser aquecidas com uma pistola de ar quente. As suas vantagens incluem o fato de poder ajudar o revestimento a não interferir com, particularmente para não distorcer em uma direção, as características originais de encolhimento por calor do transportador, o que pode ser benéfico durante um encolhimento por calor ou solda ou fusão do produto. Além disso, essas projeções de rugosidade discretas podem melhor manter as suas formas desejadas se forem expostas a calor, por exemplo, durante um encolhimento por calor do material flexível revestido com antiderrapante, o que é benéfico, por exemplo, no que diz respeito à qualidade antiderrapante de embalagens encolhidas por calor feitas desta forma.

[0096] É preferível, se a formação da ligação entre o transportador e o revestimento incluindo as projeções de rugosidade incluir a fusão das projeções de rugosidade com o transportador utilizando a energia térmica das projeções de rugosidade quentes. É possível, por exemplo, que uma camada de compatibilização seja utilizada para constituir a superfície frontal de transportador de modo que uma ligação melhorada possa ser formada.

[0097] É ainda preferível, se a formação da ligação incluir soldar as projeções de rugosidade ao transportador utilizando a energia térmica das projeções de rugosidade quentes. As vantagens incluem que tais ligações são fortes e tais produtos rugosos podem ser não bloqueadores, mesmo se armazenados em um armazém aquecido. Além disso, não há necessidade de adesivos de derretimento a quente dispendiosos (por exemplo, contendo agente de aderência), mas polímeros de mercadorias mais baratos, possivelmente polímeros reciclados podem ser usados nas projeções de rugosidade.

[0098] É preferível, se o método incluir o fornecimento da superfície frontal com depressões respectivas sob os pés de pelo menos algumas das projeções de rugosidade. Isto pode ser fornecido, por exemplo, imprimindo a projeção de rugosidade, ou pode ser formado de qualquer outra forma, por exemplo, por deformar a superfície frontal sob a projeção de rugosidade, por exemplo, por gravação em relevo ou encolhimento por calor local (por exemplo, pela energia de calor da projeção de rugosidade quente) ou de qualquer outra forma. Esta característica tem um significado particular em combinação com outras modalidades preferidas mencionadas, tal como com a razão entre a largura de topo e a largura de pé sendo pelo menos 1, e / ou com a área do pé menor que a área do topo, e / ou com o ângulo de borda sendo no máximo 90 graus, e / ou com a vista lateral da projeção de rugosidade (estritamente) afunilando a partir da borda até o pé, e / ou com o interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente na direção de cisalhamento com o material à prova de derrapagem e / ou com a taxa de fluxo de massa derretida relativamente baixa (o que ajuda a manter a borda de topo afiada mesmo após um choque térmico durante o uso do produto), ou seja, essas características ajudam o ponto mais distante, borda de topo, da projeção de rugosidade a realizarem o interbloqueio antiderrapante apesar do fato de que o pé da projeção de rugosidade fica um pouco mais profundo, em uma depressão ou endentação. Suas vantagens incluem que essa característica torna este produto diferenciado de outros produtos; a projeção de rugosidade pode ter uma ligação mais firme devido a ser "aninhada" na superfície frontal. Além disso, esta característica pode ser o sinal do fato de que o transportador está relativamente intacto e forte, mesmo sob a projeção de rugosidade (ligada por calor ou fundida, por exemplo, soldada), nomeadamente uma tal depressão pode ser o resultado do transportador localmente derretendo e encolhendo por calor próximo à projeção de rugosidade devido ao calor da projeção de rugosidade, mas somente em uma parte de sua espessura, e por exemplo, a superfície posterior do transportador não derretendo e não encolhendo por calor combinado com a superfície frontal do transportador localmente derretendo e encolhendo por calor resulta no comportamento tipo bimetálico no qual uma área local da superfície frontal se torna menor que aquela da superfície posterior, isso causando a depressão. A parte posterior do corpo de transportador permanecendo não derretida pode ajudar o transportador a permanecer forte. Para as mesmas vantagens, é preferível, se uma profundidade da depressão for formada pequena o suficiente para manter uma parte mais larga da projeção de rugosidade acima de um resto da superfície frontal em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade. Como aqui utilizado, a parte mais larga é aquela seção (geralmente paralela à superfície frontal) da projeção de rugosidade, cuja largura é a maior de todas, na vista lateral dada. O resto da superfície frontal significa uma parte da superfície frontal, outra que a depressão, em torno da depressão. O termo "acima" significa acima se a superfície frontal for mantida na horizontal, olhando para cima.

[0099] É preferível, se o método incluir: ■ fo rnecer respectivas distâncias interpartículas entre as partículas discretas vizinhas da primeira camada fornecida, e ■ fo rnecer a superfície de liberação quente em uma correia sem fim giratória tendo uma direção de rolagem, e ■ manter a correia sem fim alternadamente deslocada, perpendicularmente à direção de rolagem, entre duas posições finais laterais, fornecendo um deslocamento lateral da correia entre as duas posições finais laterais, o deslocamento lateral sendo igual ou maior que a média das distâncias entre partículas (preferencialmente superior a duas vezes a média, mais preferencialmente superior a 3 vezes a média).

[00100] Este deslocamento lateral alternado da correia tem vantagens que são surpreendentes e específicas para as características atuais da invenção. As vantagens incluem o fato de ajudar a evitar saliências formadas no material flexível revestido com antiderrapante rebobinado devido aos possíveis locais respectivos de revestimento mais espesso e mais fino, ou mesmo uma falta local de revestimento. Uma vantagem adicional pode ser que ajuda a atingir estatisticamente todos os resíduos de partícula possíveis, deixados na superfície de liberação anteriormente, com partículas discretas recém fornecidas a fim de recolher os resíduos da superfície de liberação, que tem um significado particular a fim de evitar que os resíduos se oxidem ou se decomponham por tempo a partir da temperatura expressamente alta da superfície de liberação. Nomeadamente, partículas (parcialmente) oxidadas ou decompostas podem ser mais difíceis de remover da superfície de liberação do que outras.

[00101] É preferível, se o método incluir a formação de um saco de embalagem ou envoltório de embalagem que inclua o material flexível revestido com antiderrapante fornecido, com pelo menos uma parte do revestimento voltada para um exterior do saco ou envoltório. A formação do saco ou envoltório pode ocorrer antes, durante e / ou após o fornecimento do revestimento no transportador: Por exemplo, um saco ou envoltório fornecido (por exemplo, película ou tecido) pode constituir o transportador flexível fornecido tendo uma superfície frontal. O saco pode preferencialmente ser um saco para trabalho pesado, por exemplo, para um conteúdo de 5 a 90 kg, ou um saco de trabalho médio, por exemplo, para um conteúdo de 1 a 5 kg. O saco pode ser um saco individual pré-fabricado fornecido para uma embalagem ou pode ser um saco feito em uma máquina de forma-enche-veda quando a embalagem estiver pronta. O envoltório pode ser, por exemplo, envoltório de colação, envoltório retrátil; capa retrátil, envoltório de madeira, envoltório extensível, capa extensível ou qualquer outro tipo de envoltório de embalagem. O saco pode ser formado e / ou fechado com solda, costura ou aderência, ou de outra forma. O envoltório pode ser fixado ao redor do conteúdo com calor (incluindo encolhimento e / ou fusão) ou fita adesiva, grampeamento ou estiramento, ou de outra forma. Tanto o saco como o envoltório podem incluir uma película e / ou um tecido tecido e / ou um tecido não tecido. Tanto o saco como o envoltório podem ser encolhíveis por calor ou podem ser encolhidos por calor no seu conteúdo. Tanto no saco como no envoltório, o transportador pode ser impresso antes e / ou após o método realizado para formar o material flexível antiderrapante.

[00102] Em um segundo aspecto, a essência de uma invenção de produto é um saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante, formado pelo menos parcialmente de um material flexível antiderrapante incluindo um transportador flexível, o transportador tendo uma superfície frontal com uma multiplicidade de projeções de rugosidade sólidas discretas. o olhando em direção a um exterior do saco ou envoltório, o as projeções de rugosidade incluindo um segundo polímero termoplástico, o as projeções de rugosidade sendo essencialmente livres de orientação molecular, o as projeções de rugosidade tendo os respectivos pés, o pé sendo um fim da projeção de rugosidade anexando ao transportador, o as projeções de rugosidade tendo um segundo ângulo de contato entre 90 e 178 graus (preferencialmente entre 91, mais preferencialmente 92, mais preferencialmente 93, mais preferencialmente 94, mais preferencialmente 95, mais preferencialmente 96, mais preferencialmente 97 graus e 178 graus) com a superfície frontal em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade, o saco ou envoltório sendo novo em que: pelo menos algumas das projeções de rugosidade, as projeções de rugosidade de topo plano, têm um topo substancialmente plano formando uma borda pelo menos parcialmente envolvendo o topo substancialmente plano.

[00103] Definições e comentários, bem como objetivos e elementos de reconhecimento e vantagens declaradas usados na primeira seção de aspecto em relação a tais termos e expressões e características como utilizamos, ou cujas variantes análogas utilizamos, nesta segunda seção de aspecto também são válidos para esta segunda seção de aspecto sem menção adicional, a menos que especificado de outra forma.

[00104] O relatório descritivo permite que o saco ou envoltório possa ainda incluir outras projeções diferentes das aqui especificadas. Como aqui utilizado, o transportador flexível pode ser um transportador de plástico (por exemplo, película ou tecido termoplástico) ou não plástico (por exemplo, papel kraft) ou um seu compósito. Quanto à distribuição das projeções de rugosidade discretas em macroescala, é possível que as projeções de rugosidade discretas estejam presentes essencialmente ao longo de toda a superfície frontal do transportador, mas também é possível que o transportador tenha um ou mais locais, formando formas, onde a superfície frontal tem as projeções de rugosidade, em macroescala. Por exemplo, as projeções de rugosidade podem formar uma ou mais faixas ou pontos na superfície externa de um ou mais painéis laterais do saco ou envoltório em macroescala. A projeção de rugosidade é sólida, e tem um pé preso ao transportador e isso significa que as projeções de rugosidade não são ocas e incluem material adicional acima do transportador. A definição implica que são diferentes das projeções gravadas em relevo puras feitas (ou como se fossem feitas) com pressão local do transportador fora de seu plano original formando de um lado uma projeção e do outro lado uma depressão correspondente. Um segundo polímero espumado é permitido constituir as projeções de rugosidade, no entanto, segundos polímeros diferentes dos espumados são preferidos. A projeção de rugosidade pode, em geral, ser um resultado de qualquer processo de fabricação adequado, pode ser feita com moldagem integral junto com o transportador, bem como misturar corpos adicionados em um material do transportador durante sua formação, ou fixação de (por exemplo, aderindo ou fundindo ou soldando etc.) corpos à superfície frontal onde os corpos fixos podem ser pré- moldados e / ou podem ser moldados durante e / ou após a sua fixação, etc. As vantagens do produto incluem que essas projeções de rugosidade molecularmente não orientadas discretas podem manter melhor sua própria forma desejada e também podem evitar distorcer o transportador em torno de si, quando recebem calor externo (por exemplo, a partir de um recheio quente ou de um revestimento por um envoltório retrátil) durante a utilização, o segundo ângulo de contato ajudando a dar uma forma com um rebaixo às projeções de rugosidade que as torna mais adequadas para um interbloqueio mecânico antiderrapante, na direção de cisalhamento, com projeções de rugosidade semelhantes de uma superfície oposta, ou com um material fibroso à prova de derrapagem, enquanto o topo plano e a borda também fornecem as suas vantagens descritas na primeira seção de aspecto.

[00105] É preferível, se o transportador incluir pelo menos parcialmente um primeiro polímero termoplástico. Aqui as projeções de rugosidade sendo essencialmente livres de orientação molecular recebem um significado ainda maior porque um material flexível antiderrapante com um transportador termoplástico também pode receber calor externo por outras razões, como fechar, formar ou encolher o saco ou envoltório em si, com calor, por exemplo, sopro de calor, fusão, solda etc. Além disso, uma capacidade de reciclagem comum do transportador e das projeções de rugosidade surgem. Um transportador que pode ser encolhido por calor confere um significado concreto ao comportamento benéfico das projeções de rugosidade durante um encolhimento por calor do transportador.

[00106] É ainda preferível, se o primeiro polímero termoplástico do transportador for soldável e / ou fundível para um ou ambos de uma formação e um fechamento do saco ou envoltório.

[00107] É ainda preferível, se o transportador incluir pelo menos parcialmente uma camada que pode encolher por calor incluindo o primeiro polímero termoplástico.

[00108] É ainda preferível, se a camada que pode encolher por calor tiver uma capacidade de encolhimento por calor de pelo menos 5% (preferencialmente pelo menos 10%, mais preferencialmente pelo menos 15%, mais preferencialmente pelo menos 20%). Significa que a camada que pode ser encolhida por calor tem a referida capacidade de encolhimento por calor em pelo menos uma direção.

[00109] É ainda preferível, se o primeiro polímero e o segundo polímero forem compatíveis na reciclagem. Isso é vantajoso porque também ajuda a fundir ou soldar o material flexível antiderrapante a si próprio com as projeções de rugosidade ficando entre as peças de material flexível antiderrapante opostas.

[00110] Em um terceiro aspecto, a essência de uma invenção de método é um método para produzir um saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante, o saco ou envoltório de acordo com o segundo aspecto da invenção, incluindo: ■ fo rmar um material flexível antiderrapante de acordo com o método de acordo com o primeiro aspecto da invenção, ■ fo rnecer o material flexível antiderrapante, e ■ fo rmar um saco de embalagem ou um envoltório de embalagem pelo menos parcialmente a partir do material flexível antiderrapante.

[00111] Definições e comentários, bem como objetivos e elementos de reconhecimento e vantagens declaradas usadas na primeira e / ou segunda seções de aspecto em relação a tais termos e expressões e características como utilizamos, ou cujas variantes análogas utilizamos, nesta terceira seção de aspecto também são válidos para esta terceira seção de aspecto sem menção adicional, a menos que especificado de outra forma.

[00112] O relatório descritivo permite que o saco ou envoltório possa ser fornecido ainda com projeções adicionais além das especificadas aqui. Como aqui utilizado, o transportador flexível utilizado para a formação pode ser um transportador plástico (por exemplo, película ou tecido termoplástico) ou não plástico (por exemplo, papel kraft) ou um seu compósito. No que diz respeito à distribuição das projeções de rugosidade discretas, em macroescala, é possível que as projeções de rugosidade sejam distribuídas essencialmente ao longo de toda a superfície frontal do transportador, mas também é possível que o transportador seja fornecido com um ou mais locais, formando formas, onde a superfície frontal é fornecida com as projeções de rugosidade, em macroescala. Por exemplo, as projeções de rugosidade podem ser feitas para formar uma ou mais faixas ou pontos na superfície exterior de um ou mais painéis laterais do saco ou envoltório em macroescala. A projeção de rugosidade fornecida é sólida, e é fornecida com um pé anexando ao transportador e isso significa que as projeções de rugosidade mencionadas não são ocas e incluem material adicional acima do transportador. A definição implica que são formadas diferentes de puramente por gravação em relevo, isto é, localmente pressionando o transportador para fora de seu plano original formando de um lado uma projeção e do outro lado uma depressão correspondente. Um segundo polímero espumado é permitido (embora não preferido) que seja fornecido, para constituir as projeções de rugosidade. As projeções de rugosidade podem, em geral, ser fornecidas ou formadas com qualquer processo de fabricação adequado, podem ser feitas com moldagem integral junto com o transportador, bem como misturando corpos adicionados em um material do transportador durante sua formação, ou fixação (por exemplo, adesão ou fusão ou solda etc.). de corpos pré-moldados para a superfície frontal etc. É possível que uma projeção de rugosidade de topo plano seja formada imediatamente, mas também é possível, por exemplo, que primeiro uma projeção de rugosidade outra que a de topo plano seja formada projetando a partir da superfície frontal (por exemplo, fixando grânulos de pó aproximadamente esféricos para a superfície frontal) e sucessivamente é transformada em uma projeção de rugosidade de topo plano (por exemplo, por contatar sua região de topo com uma superfície de liberação quente plana enquanto sua região de pé fria o suficiente para evitar que derreta). O fornecimento das projeções de rugosidade no material flexível antiderrapante pode ocorrer antes, e / ou durante, e / ou após a formação do saco de embalagem ou envoltório de embalagem do material flexível antiderrapante.

[00113] As vantagens do método incluem que o método é especialmente adaptado para a fabricação do saco de embalagem ou envoltório de embalagem descrito na segunda seção de aspecto.

[00114] Em um quarto aspecto, a essência de uma invenção de método é um método de embalagem utilizando um saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante, o método incluindo fornecer conteúdo, e pelo menos um saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante, e embalar o conteúdo com pelo menos um saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante, para formar pelo menos um pacote, o método sendo novo em: fornecer pelo menos um saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante de acordo com o segundo aspecto da invenção, incluindo qualquer uma das suas modalidades preferidas.

[00115] Definições e comentários, bem como objetivos e elementos de reconhecimento e vantagens declaradas usadas nas primeira e / ou segunda e / ou terceira seções de aspecto em relação a tais termos e expressões e características que utilizamos, ou cujas variantes análogas utilizamos, nesta quarta seção de aspecto também são válidos para esta quarta seção de aspecto sem menção adicional, a menos que especificado de outra forma.

[00116] O produto que é feito diretamente pelo método, isto é, pelo menos um pacote, pode ser, por exemplo, um ou mais pacotes embalados com os sacos de embalagem ou invólucros de embalagem antiderrapantes ou, por exemplo, uma ou mais pilhas de tais pacotes empilhados, por exemplo, em uma ou mais paletes e / ou em um piso e / ou em um veículo e / ou em uma embarcação, opcionalmente incluindo coberturas de pilhas adequadas, por exemplo, capas extensíveis ou envoltórios extensíveis ou capas retráteis ou envoltórios retráteis também. O saco ou envoltório pode ser formado antes (por exemplo, embalagem de saco individual, embalagem de saco de forma-enche-veda), ou durante e / ou após (por exemplo, embalagem de madeira, capa extensível, envoltório retrátil, capa retrátil) da embalagem. O conteúdo adequado pode significar qualquer conteúdo adequado para ser embalado com o saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante fornecido, por exemplo, tendo tamanho, forma, quantidade, peso, etc. adequados para o efeito. Os produtos mais críticos que podem precisar de sacos de embalagem antiderrapantes incluem, por exemplo, alimentos congelados, produtos empoeirados finos como cimento e farinha, grânulos duros facilmente fluidos como areia de quartzo e abrasivos explosivos, pós leves como perlita e cinza volante, e outros produtos como arroz, sementes, ingredientes para alimentos e rações, produtos perigosos, etc. Os produtos mais críticos que podem necessitar de embalagens antiderrapantes incluem madeira, latas de bebida e quaisquer aplicações nas quais envoltórios de agrupamento flexíveis possam ser usados para colagem em vez de caixas de papelão tradicionalmente usadas (por exemplo, produtos de higiene, etc.).

[00117] Vantagens do método originam-se das vantagens do material de embalagem usado.

[00118] De preferência, no método, o conteúdo inclui qualquer um ou ambos de a). um produto da forma de pé contendo partículas de tamanho que é inferior a 250 micrômetros (preferencialmente inferior a 200 micrômetros, mais preferencialmente inferior a 150 micrômetros, mais preferencialmente inferior a 100 micrômetros, mais preferencialmente inferior a 75 micrômetros, mais preferencialmente inferior a 50 micrômetros) e b). alimentos congelados. O produto da forma de pó consiste, pelo menos parcialmente, em partículas menores do que o tamanho mencionado e pode ainda incluir adequadamente outras partículas ou qualquer outra coisa. O significado da característica é com base no fato de que, ao embalar esses produtos, o conteúdo de poeira fina pode ser transportado pelo ar e depositar-se nos pacotes, possivelmente enchendo a superfície frontal em torno das projeções de rugosidade. O mesmo acontece com a geada branca, possivelmente se assentando nos pacotes de alimentos congelados.

[00119] De preferência, o método inclui fornecer pelo menos um saco de embalagem ou envoltório de embalagem antiderrapante de acordo com qualquer uma das modalidades de produto de saco ou envoltório, do segundo aspecto, incluindo o saco ou envoltório, ■ em que em pelo menos algumas das projeções de rugosidade de topo plano uma área do pé é essencialmente igual a, ou menor que, uma área do topo substancialmente plano, especialmente onde a área do pé é menor que a área do topo substancialmente plano, e / ou ■ em que pelo menos algumas das projeções de rugosidade de topo plano têm o ângulo de borda essencialmente igual a, ou inferior a, 90 graus em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade, especialmente onde o ângulo de borda é inferior a 90 graus e / ou ■ em que pelo menos uma vista lateral de pelo menos algumas projeções de rugosidade de topo plano afunilam a partir da borda de superfície de topo até o pé, especialmente onde cada vista lateral afunila a partir da borda de superfície de topo até o pé e / ou onde a vista lateral estritamente afunila a partir da borda de superfície de topo até o pé e / ou ■ em que pelo menos algumas das projeções de rugosidade de topo plano têm pelo menos um rebaixo e incluem pelo menos uma área imediatamente acima do rebaixo, a projeção de rugosidade sendo assim dimensionada de modo a formar uma separação entre a pelo menos uma área e a superfície frontal que é maior que 10 micrômetros, e / ou ■ em que o material flexível antiderrapante é capaz de um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente em uma direção de cisalhamento com um material à prova de derrapagem, de um tecido não tecido fiado de polipropileno comum de uma massa superficial média de 17 g / m2 e espessura de filamento entre 25 e 30 micrômetros, devido às projeções de rugosidade com características de proximidade e geométricas adequadas em relação ao material à prova de derrapagem para formar ligações mecânicas com os filamentos do material à prova de derrapagem na direção de cisalhamento, especialmente onde uma fricção estática entre duas amostras do material flexível antiderrapante, com uma amostra do material à prova de derrapagem posicionada entre as amostras do material flexível antiderrapante, é adequadamente alta para resistir ao deslizamento em um teste de fricção estática tipo plano inclinado de 50 graus de ângulo de acordo com a norma TAPPI T 815, e particularmente onde a fricção estática é adequadamente alta para resistir ao deslizamento imediatamente após uma preparação, a preparação de teste de gelo, a preparação de teste de gelo incluindo a manutenção na superfície frontal de transportador, e as projeções de rugosidade, de uma primeira das duas amostras do material flexível antiderrapante em uma terceira temperatura entre - 15 °C e -25 °C enquanto expondo a superfície frontal de transportador e as projeções de rugosidade ao ar a uma temperatura entre 0 °C e 4 °C e uma umidade relativa de 100% para um tempo de preparação de 3 minutos e a preparação de teste de gelo incluindo ainda uma segunda das duas amostras do material flexível antiderrapante e a amostra do material à prova de derrapagem na terceira temperatura, e / ou especialmente onde o material flexível antiderrapante tem, com o material à prova de derrapagem, uma carga de bloqueio média inferior a 200 gramas de acordo com a norma ASTM D 3354-96, e / ou especialmente quando o material à prova de derrapagem, ou outro elemento de engate fibroso com o qual o material flexível antiderrapante é capaz de interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente na direção de cisalhamento, é fixado ao exterior do saco ou envoltório.

[00120] A vantagem das combinações provém das referidas as características de produto de saco ou de envoltório sendo especialmente vantajosas se usadas em circunstâncias de gelo ou poeira.

[00121] De preferência, no método, o conteúdo inclui alimentos congelados.

[00122] Mais preferencialmente, no método, a embalagem ocorre a bordo de um navio.

[00123] Esta combinação confere um significado especial à invenção porque o compartimento de armazenamento em um navio (por exemplo, um barco de pesca no mar) pode ser inclinado pelas ondas, criando uma forte necessidade de uma boa embalagem antiderrapante, enquanto o conteúdo de alimentos congelados em combinação com a umidade relativa do ar normalmente alta, a bordo dos navios, envolve o fator de precipitação de gelo nos sacos, como mencionado anteriormente.

[00124] Mais preferencialmente, o método inclui: ■ fo rnecer blocos de frutos do mar congelados em placa como o conteúdo, e ■ fo rnecer pelo menos dois, primeiro e segundo, dos sacos de embalagem antiderrapantes de acordo com a modalidade do produto, do segundo aspecto, em que o material à prova de derrapagem, ou outro elemento de engate fibroso com o qual o material flexível antiderrapante é capaz do interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente na direção de cisalhamento, é fixado no exterior do saco ou envoltório, e ■ embalar os blocos nos sacos para formar um primeiro pacote incluindo o primeiro saco e um ou mais blocos embalados nele e um segundo pacote incluindo o segundo saco e um ou mais blocos embalados nele, ■ o primeiro e segundo pacotes sendo adequados para passar um teste de inclinação de pilha sem deslizar um no outro durante o teste de inclinação de pilha, ■ em que o teste de inclinação de pilha inclui: o fornecer uma base de empilhamento horizontal, o formar uma pilha do primeiro e segundo pacotes incluindo ■ colocar o primeiro pacote na base de empilhamento horizontal e ■ posicionar, pelo menos parcialmente, o segundo pacote no primeiro pacote, com os seus centros de massa uns sobre os outros, e com o material à prova de derrapagem, ou o outro elemento de engate fibroso com o qual o material flexível antiderrapante é capaz do interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente na direção de cisalhamento, fixado no exterior do primeiro saco fornecendo o interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente na direção de cisalhamento com o material flexível antiderrapante do segundo saco, e o inclinar a base de empilhamento para uma orientação inclinada fechando com a horizontal um ângulo de 35 graus (preferencialmente um ângulo de 45 graus), e o imediatamente depois, virar a base de empilhamento de volta para horizontal.

[00125] Como aqui utilizado, o fruto do mar inclui peixe e outros frutos do mar capturados, por exemplo, no mar. Congelamento de placas é conhecido por ser um dos métodos de congelamento mais rápido, útil para congelar a captura a bordo de um barco de pesca o mais rápido possível. Como é sabido, um bloco de frutos do mar congelado em placa tem uma forma plana característica, suas superfícies de topo e fundo planas definidas pelas placas de congelamento planares e paralelas entre as quais os frutos do mar foram mantidos comprimidos enquanto congelados. Tais blocos congelados de forma plana, de uma altura típica de cerca de 10 cm, podem ser facilmente empilhados uns sobre os outros com uma orientação essencialmente horizontal dos blocos. Durante a embalagem, um ou mais blocos podem ser colocados em cada saco, e o saco é, de preferência, fechado adequadamente, por exemplo, por costura e / ou fita adesiva e / ou fusão. Os sacos fornecidos são adequados (isto é, são antiderrapantes o suficiente) para resultar em tais pacotes como são adequados para passar um teste de inclinação de pilha sem deslizar um no outro durante o teste de inclinação de pilha. Como aqui utilizado, deslizar significa começar a deslizar e deslizar até ser atingido. Notamos que os pacotes são considerados adequados para passar um teste de inclinação de pilha sem deslizar um no outro, por exemplo, se o segundo pacote começar a deslizar no primeiro pacote e depois finalmente parar puramente por causa das forças de cisalhamento atuando entre os pacotes. Como definido acima, o teste de inclinação de pilha inclui, virtualmente, a colocação dos dois pacotes uns sobre os outros, com suas superfícies antiderrapantes em um encaixe adequado contra deslizamento e exposição do conjunto a uma inclinação temporária de 35 graus, que simula um efeito de ondas do mar no compartimento de armazenamento em um navio. No teste de inclinação de pilha, o segundo pacote é colocado sobre o primeiro pacote com seus centros de massa um acima do outro, o que significa que seus respectivos centros de massa definem uma linha vertical. Em outros aspectos do teste de inclinação de pilha, referimo-nos à norma TAPPI T 815. Uma seleção adequada pode ser conseguida, pelo perito, por exemplo, por erro de final de teste. Por exemplo, se os pacotes selecionados não passarem no teste de inclinação de pilha, então pode-se diminuir o peso de enchimento nos sacos, ou melhorar o desempenho antiderrapante dos sacos, como ensinado na segunda seção de aspecto. Por exemplo, uma parte maior do material à prova de derrapagem, ou do outro elemento de engate fibroso, poderia ser aplicada e / ou uma parte maior da superfície dos sacos poderia ser fornecida com as projeções de rugosidade em macroescala e / ou uma proximidade e / ou a geometria das projeções de rugosidade pode ser alterada por ordem de um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente na direção de cisalhamento.

[00126] Mais preferencialmente, no método, o primeiro e segundo pacotes são adequados para passar dois testes de inclinação de pilha sucessivamente executados sem deslizar um sobre o outro durante qualquer um dos testes de inclinação de pilha onde imediatamente entre os testes de inclinação de pilha o segundo pacote é puxado com uma desaceleração horizontal do primeiro pacote.

[00127] Essa característica expressa que os pacotes não perdem muito do seu desempenho antiderrapante mútuo, mesmo que o segundo pacote seja arrastado, com uma força de tração pelo menos parcialmente horizontal, no topo plano do primeiro pacote até ser retirado do primeiro pacote. Para a retirada, inclina-se o pacote de topo para apoiá-lo em sua borda, caso contrário, seria muito difícil ou impossível deslizá-lo. Para fazer sacos adequados para esses pacotes, o perito deve fornecer um número suficiente de projeções de rugosidade na superfície do segundo saco, bem como uma resistência suficiente das projeções de rugosidade contra o rompimento ou deformação, a fim de fornecer um número adequado de projeções de rugosidade sobrevivendo ao segundo pacote ser retirado do primeiro pacote. O perito deve seguir o princípio de que é melhor quebrar os filamentos do material à prova de derrapagem, ou do outro elemento de engate fibroso, do que quebrar as projeções de rugosidade, durante a retirada. Nomeadamente, o material à prova de derrapagem ou o outro elemento de engate fibroso, na prática, pode ter muito mais filamentos livres disponíveis para engatar em projeções de rugosidade do que o número de projeções de rugosidade, no segundo saco, disponíveis para formar as ligações mecânicas com os filamentos. Portanto, o número de possíveis engates elementares de "projeção de rugosidade - filamento" é virtualmente limitado pelo número de projeções de rugosidade disponíveis. Portanto, se alguns ou muitos dos filamentos se quebrarem durante a retirada, não haverá um grande problema, desde que muitas das projeções de rugosidade permaneçam úteis.

[00128] As vantagens de fornecer tais pacotes incluem que tais pacotes podem melhor atender as necessidades que surgem em um navio de pesca. Nomeadamente, uma pilha de pacotes congelados em blocos tipicamente é empilhada manualmente pelo menos uma vez por causa da logística especial na indústria pesqueira, e uma vez que os pacotes são duros e em forma de bloco (ao contrário, por exemplo, de pacotes de saco de ervilhas congeladas rápidas individualmente), eles não podem ser rolados para fora um do outro, mas eles devem ser ou levantados, verticalmente, ou retirados, horizontalmente, um do outro. É isso que envolve a operação de retirada mencionada.

[00129] Além disso, de preferência, o método inclui, pelo menos parcialmente, o encolhimento por calor do saco de embalagem ou do envoltório de embalagem em torno do conteúdo. Isto pode acontecer com uma pistola de sopro de calor e / ou em um túnel de aquecimento e / ou com qualquer outro meio adequado. O saco ou envoltório, como mencionamos, pode, por exemplo, ser de uma película ou tecido. O termo pelo menos parcialmente, como aqui utilizado, significa que uma ou mais partes do saco de embalagem ou envoltório de embalagem podem ser deixadas sem encolher e, além disso, uma ou mais partes do saco de embalagem ou envoltório de embalagem podem ser encolhidas menos do que seria possível com base na capacidade de encolhimento por calor do saco de embalagem ou envoltório de embalagem.

[00130] Além disso, de preferência, o método inclui um empilhamento do pelo menos um pacote. O empilhamento pode incluir empilhar os pacotes em um piso ou chão e / ou em um veículo e / ou em um navio e / ou em um ou mais paletes ou meios semelhantes de armazenamento e transporte. O empilhamento pode incluir a aplicação das pilhas em várias camadas de pilhas, por exemplo, colocando uma pilha no topo de outra(s) pilha(s). O empilhamento é, de preferência, configurado de uma maneira adequada para explorar as características antiderrapantes fornecidas nos pacotes para fornecer contatos mútuos de um deslizamento diminuído, entre pelo menos alguns dos respectivos pacotes que estão em contato um com o outro na pilha. O empilhamento pode ainda incluir a aplicação de coberturas de pilha adequadas, por exemplo, capas extensíveis ou envoltórios extensíveis ou capas retráteis ou envoltórios retráteis.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[00131] A Figura 1 é uma vista lateral esquemática de um aparelho para formar um material flexível antiderrapante.

[00132] A Figura 2 é uma vista lateral esquemática de um aplicador de pó.

[00133] A Figura 3 é uma seção lateral esquemática de um aplicador de pó.

[00134] A Figura 4 é uma vista lateral esquemática de um aparelho para formar um material flexível antiderrapante.

[00135] A Figura 5 é uma vista lateral esquemática de um aparelho para formar um material flexível antiderrapante.

[00136] A Figura 6 é uma vista lateral de uma primeira camada fornecida.

[00137] A Figura 7 é uma vista de topo de uma primeira camada fornecida na correia de superfície de liberação.

[00138] A Figura 8 é uma vista lateral esquemática de uma parte de um aparelho para formar um material flexível antiderrapante.

[00139] A Figura 9 é uma vista lateral de um material flexível antiderrapante.

[00140] A Figura 10 é uma vista em perspectiva de um material flexível antiderrapante.

[00141] A Figura 11 é uma vista de plano de topo de um material flexível antiderrapante.

[00142] A Figura 12a é uma vista em perspectiva de um material flexível antiderrapante.

[00143] A Figura 12b é uma vista em perspectiva de um saco de embalagem de um material flexível antiderrapante.

[00144] A Figura 12c é uma vista em perspectiva de um saco de embalagem de um material flexível antiderrapante.

[00145] A Figura 12d é uma vista em perspectiva de um envoltório de embalagem de um material flexível antiderrapante.

[00146] A Figura 12e é uma vista em perspectiva de um saco de embalagem de um material flexível antiderrapante.

[00147] A Figura 12f é uma vista em perspectiva de um saco de embalagem de um material flexível antiderrapante.

[00148] A Figura 12g é uma vista em perspectiva de um envoltório de embalagem de um material flexível antiderrapante.

[00149] A Figura 13 é uma vista lateral de um material flexível antiderrapante.

[00150] A Figura 14 é uma vista lateral de um material flexível antiderrapante.

[00151] A Figura 15 é uma vista lateral de um material flexível antiderrapante.

[00152] A Figura 16 é uma vista de plano de topo de um material flexível antiderrapante.

[00153] A Figura 17 é uma vista lateral de uma primeira camada fornecida.

[00154] A Figura 18 é uma vista lateral de um material flexível antiderrapante.

[00155] A Figura 19 é uma seção lateral esquemática de um aparelho de posicionamento de sacos automático de acordo com a técnica anterior.

[00156] A Figura 20 inclui seções laterais esquemáticas de um aparelho de posicionamento de sacos automático.

[00157] A Figura 21 inclui seções laterais esquemáticas de um aparelho de posicionamento de sacos automático.

[00158] A Figura 22 inclui seções laterais esquemáticas de uma porção de um aparelho de posicionamento de sacos automático.

[00159] A Figura 23 é uma seção lateral esquemática de uma porção de um aparelho de posicionamento de sacos automático.

[00160] A Figura 24 é uma vista em perspectiva de um saco de embalagem de um material flexível antiderrapante.

[00161] A Figura 25 é uma seção lateral de uma pilha de pacotes.

[00162] A Figura 26 é uma seção lateral de uma pilha de pacotes.

[00163] A Figura 27 é uma fotografia de um material flexível antiderrapante.

[00164] A Figura 28 é uma fotografia de um material à prova de derrapagem.

[00165] A Figura 29 é uma fotografia de um material flexível antiderrapante.

[00166] A Figura 30 é uma fotografia de um material flexível antiderrapante.

[00167] A Figura 31 é uma fotografia de um material flexível antiderrapante.

[00168] A Figura 32 é uma fotografia de um material flexível antiderrapante.

EXEMPLOS Exemplo 1: aparelhos

[00169] Ver as Figuras, particularmente as Figuras 1-5, 7 e 8. O aparelho da Figura 1 inclui uma correia de tecido de vidro revestida com politetrafluoroetileno (PTFE) 8 cuja superfície externa constitui a superfície de liberação 45. Existem painéis de aquecimento 33 para aquecimento da superfície interna oposta da correia 8. Acima da correia 8 existe um aplicador de pó 47 adequado para aplicar o pó de polímero 46 sobre a superfície de liberação quente 45. O aplicador de pó 47 pode ser, por exemplo, uma unidade de revestidor de dispersão. O aplicador de pó 47, em geral, pode preferencialmente incluir um crivo horizontal, agitado preferencialmente em uma direção paralela à direção de rolagem 67 da correia 8, para uma distribuição uniforme dos grânulos de pó 49 na correia 8 (não mostrada). A correia 8 é acionada em torno de rolos, um dos rolos, um rolo de aperto 37 formando um aperto 36 com outro rolo de aperto 37. Os dois rolos de aperto 37 são adequados para comprimir precisamente a superfície de liberação 45 e o transportador 13 no aperto 36 entre eles. O transportador 13 é desenrolado a partir de um carretel e rebobinado para outro carretel, e passa o aperto 36 e uma unidade de arrefecimento 22 entre os mesmos. (Como alternativa, uma operação em linha é possível com outras máquinas de processamento antes e / ou depois do aparelho; não mostrado). A unidade de arrefecimento 22 é um conjunto de rolos suportando o transportador 13 sem tocar a sua superfície frontal 14. A correia 8 é feita girar em uma direção de rolagem 67 de correia 8 e o transportador 13 é puxado com a mesma velocidade em uma direção de rolagem 67 de transportador 13. O aplicador de pó 47 aplica grânulos de pó 49 do segundo polímero na superfície de liberação quente 45. No momento em que os grânulos de pó 49 atingem o aperto 36, eles são formados em partículas discretas 39, aderentes por serem quentes. No aperto 36, as partículas 39 são transferidas para a superfície frontal de transportador 14 e ligadas à superfície frontal 14, enquanto arrefecidas para solidificar, na unidade de arrefecimento 22 antes de rebobinar. Devido à pequena distância entre a superfície de liberação quente 45 e o aplicador de pó 47, o aplicador de pó 47 pode ser fornecido com uma proteção térmica 32 por baixo do aplicador de pó 47. A proteção térmica 32 pode ser duas linhas dispostas direcionalmente transversais de tubos de latão escalonados conectados a um fluido de arrefecimento. Existem paredes de blindagem de ar 1 protegendo o aplicador de pó 47 a partir da corrente de ar quente a partir da direção da superfície de liberação 45. A Figura 2 mostra uma modalidade possível do aplicador de pó 47. Uma blindagem térmica 32 (uma placa arrefecida por fluido) separa um transportador de pó 48 e a superfície de liberação 45. O pó 46 desce no transportador de pó 48. O transportador de pó 48 pode, por exemplo, ser um transportador de correia, ou uma superfície estacionária ou uma superfície que é agitada. A Figura 3 mostra outra modalidade possível do aplicador de pó 47, em seção lateral. Inclui um recipiente 17 cuja parede 18 tem uma ou mais aberturas 19 na mesma. A uma ou mais aberturas 19 podem ser uma lacuna contínua, ou um ou mais orifícios conformados, por exemplo, circulares. O pó 46 está contido no recipiente 17 e alimentado para a superfície de liberação 45 através da abertura 19. A abertura 19 tem um tamanho de abertura 2, de preferência, significativamente maior que a espessura 21 da parede 18. O recipiente 17 pode ser opcionalmente agitado, por exemplo, na direção de agitação 72 mostrada. Pode existir uma blindagem térmica 32 sob o recipiente 17. A Figura 4 mostra outra modalidade possível do aparelho. A correia 8 está disposta em uma orientação vertical, com o aperto 36 na sua extremidade inferior. O aplicador de pó 47 aplica, virtualmente gruda, o pé 46 na superfície de liberação 45 correndo em uma direção de rolagem 67 da correia 8, verticalmente para cima. O aplicador de pó 47 pode ser, por exemplo, uma pistola de pulverização, ou um transportador (por exemplo, correia ou vibratório) e pode, de preferência, tocar a superfície de liberação 45 (caso em que precisa ser arrefecido internamente) (não mostrado). O aplicador de pó 47 aplica o pó 46 em pontos intermitentes correspondendo ao transportador 13 sendo fornecido ao aperto 36, por um transportador de suporte 77, na forma de sacos individuais fornecidos intermitentemente 3. (Alternativamente, a aplicação de pó pode ser contínua se os sacos individuais 3 forem fornecidos para formar uma superfície contínua, não mostrada). A correia 8 e o transportador de suporte 77 executam sincronicamente, o que pode ser um funcionamento contínuo ou intermitente. O aparelho da Figura 5 difere do da Figura 4 em que a correia 8 está disposta em forma de triângulo.

Exemplo 2: método para formar um material flexível antiderrapante 2 e material flexível antiderrapante 2 (transportador de película 13)

[00170] Veja os desenhos, particularmente Figura 6-12. Este exemplo é com base nos resultados de fabricação reais. Uma fotografia de um material flexível antiderrapante 2, muito semelhante ao descrito neste exemplo, está na Figura 27. Uma fotografia de uma peça de 20x20 mm do material à prova de derrapagem 73 que utilizamos está na Figura 28. Para formar um material flexível antiderrapante 2, fornecemos um transportador flexível 13, que é um tubo de película de polietileno com uma espessura de parede de cerca de 100 micrômetros. É adequado, por exemplo, para uma embalagem de forma-enche-veda (FFS) de vegetais congelados individualmente fazer embalagens de 25 kg de peso de enchimento por saco 3. A massa superficial média do transportador 13 é de cerca de 186 g / m2. (Se foi utilizada uma única folha de película, em vez do tubo mencionado em seguida, a massa superficial média do transportador 13 seria de cerca de 93 g / m2). A sua superfície frontal 14 é uma das suas superfícies principais exteriores em um estado deitado do tubo. A energia superficial da superfície frontal 14 é de cerca de 33 mJ / m2 (sem qualquer pré-tratamento de superfície aplicado). O transportador 13 consiste integralmente em uma mistura de polietileno de polietileno de baixa densidade linear e polietileno de baixa densidade, como o primeiro polímero termoplástico. A temperatura de derretimento do primeiro polímero é de cerca de 122 °C e a temperatura de amolecimento do primeiro polímero é de cerca de 102 °C. Fornecemos o transportador 13 a uma temperatura de 20 °C. Fornecemos uma superfície de liberação de politetrafluoroetileno (PTFE) quente 45 de uma primeira temperatura de 250 °C, medida com um termômetro infravermelho. A energia superficial da superfície de liberação 45 é de cerca de 18,5 mJ / m2. A superfície de liberação 45 é essencialmente plana em macroescala e é muito ligeiramente texturada, em microescala, de acordo com o padrão do núcleo de tecido de vidro da correia de tecido de vidro revestida com PTFE 8 cuja superfície externa constitui a nossa superfície de liberação 45. O padrão é independente da distribuição das partículas discretas 39 da primeira camada fornecida 29. Fornecemos a primeira camada 29 das partículas discretas 39 por difusão a partir do ar sobre a superfície de liberação quente 45, na primeira temperatura de 250 °C, um pó 46 (moído a partir de péletes) de um polietileno de densidade média linear, o segundo polímero, de uma taxa de fluxo de massa derretida de 4,0 determinada em 190 °C sob uma carga de 2,16 kg de acordo com a norma ISO 1133-1. Desse modo, fornecemos a primeira camada 29 das partículas discretas 39 assentadas na superfície de liberação 45 com uma distribuição aleatória. (Alternativamente, poderíamos usar equipamento de pulverização de chama, trabalhando a partir de um pó 46 ou uma haste ou um fio do segundo polímero, para pulverização a partir do ar de porções líquidas e / ou semilíquidas do segundo polímero sobre a superfície de liberação 45. Ainda alternativamente, poderíamos transferir um pó 46, ou uma solução, do segundo polímero, mais frio que sua temperatura de amolecimento, sobre uma superfície de um transportador arrefecido por fluido, como um transportador de correia ou um transportador vibracional, cuja extremidade de descarga arrefecida está em contato com a superfície de liberação quente 45 de modo a trazer para a superfície de liberação 45, diferente do ar, porções do segundo polímero mais frias que a temperatura de amolecimento do segundo polímero). A energia superficial do segundo polímero é cerca de 33 mJ / m2. O tamanho do pó 46 é de 0 a 300 micrômetros. A massa de superfície média do pó disperso 46, e das partículas discretas 39 fornecidas, é de cerca de 8 g / m2. Mantemos as partículas discretas 39 da primeira camada fornecida 29 assentadas na superfície de liberação quente 45 durante cerca de 9,29 segundos o que é longo o suficiente para fornecer praticamente todas as partículas discretas 39 em um estado pelo menos semilíquido e tendo primeiros ângulos de contato 28 estimados para estar entre cerca de 59 e 64 graus, com a superfície de liberação 45. Como resultado de se originar a partir de um pó 46 moído a partir de péletes e de passar o tempo mencionado assentado na superfície de liberação quente 45, cada partícula discreta fornecida 39, bem como cada projeção de rugosidade 50 formada a partir das partículas 39, é virtualmente totalmente molecularmente não orientada. O tamanho das partículas discretas 39 é de cerca de 80 a 1000 micrômetros, o último um tamanho de uma partícula 39 incluindo uma pluralidade de grânulos de pó fundidos 49. O tamanho de partícula típico 39, em uma vista de planta de topo, é de cerca de 300 micrômetros. Quanto à proximidade das partículas discretas 39, uma distância média 42 entre centros de partículas discretas vizinhas 39 é de cerca de 2000 micrômetros. As partículas discretas 39, assentadas na superfície de liberação quente 45, projetam a partir da superfície de liberação quente 45 até suas extremidades terminais correspondentes 43. A superfície externa das partículas discretas 39 da primeira camada 29 é constituída por uma primeira porção 30 contatando a superfície de liberação 45 e uma segunda porção 69 sem um contato com a superfície de liberação 45, uma área da segunda porção 69 sendo substancialmente maior do que uma área da primeira porção 30 em cada uma das partículas discretas fornecidas 39. Em virtualmente todas as partículas discretas 39 a altura de partícula 40 igual a pelo menos 0,5 vezes a menor extensão de vista de planta de topo 42 da partícula 39. Na primeira camada fornecida 29, todas as partículas discretas 39 estão nas suas totalidades a uma temperatura, a segunda temperatura, de cerca de 250 °C, enquanto que a temperatura de amolecimento Vicat (A / 50 N) do segundo polímero é de 114 °C, o que provoca na primeira camada 29 uma aderência da totalidade das partículas discretas 39, incluindo suas extremidades terminais 43. Fornecemos dois rolos de aperto 37 e pressionamos o transportador 13 e a superfície de liberação quente 45 um em direção ao outro dentro de um aperto 36 entre os dois rolos de aperto 37 para fornecer o contato entre a superfície frontal de transportador 14 e as extremidades terminais aderentes 43 das partículas 39, exercendo no transportador 13 uma pressão de aperto 36 de 0,784 N / cm linear. Durante o contato, aplicamos uma pressão de compressão média de 2904 Pa. Mantemos o transportador 13 (isto é, o tubo de película) e a superfície de liberação 45 (isto é, a correia de fibra de vidro revestida com PTFE 8) funcionando em velocidades de linha uniformes entre os rolos de aperto 37. Fornecemos o rolo de aperto 37 pressionando a superfície de liberação 45 na direção da superfície frontal 14 com uma superfície de borracha de silicone resistente ao calor e formamos a superfície de rolo de aperto 37 pressionando o transportador 13 na direção da superfície de liberação 45 a partir de um elastômero espumado cuja dureza selecionamos para fornecer (na pressão de aperto 36 mencionada) um encosto, entre a superfície frontal 14 e a superfície de liberação 45 com a mediação da primeira camada 29, de um comprimento de encosto 81 de 27 mm, o comprimento de encosto 81 medido na direção de rolagem 67. Ver a Figura 8. Os diâmetros dos rolos de aperto 37 podem depender da disposição geral, por exemplo, comprimento e largura da correia 8, etc. do aparelho, mas em geral, os diâmetros podem ser, por exemplo, entre 60 mm e 600 mm. Mantemos a correia sem fim 8 alternadamente deslocada, perpendicularmente à direção de rolagem 67, entre suas duas posições finais laterais 9, fornecendo um deslocamento lateral 10 da correia 8 entre as duas posições finais 9, o deslocamento lateral sendo 10 cerca de 30 mm, que é superior a 10 vezes a média das distâncias interpartículas 35. Selecionamos uma velocidade de linha para fornecer um tempo de contato de cerca de 0,0235 segundos, durante esse tempo de contato mantemos a superfície frontal 14 em contato com pelo menos a maioria das partículas discretas aderentes 39 assentadas na superfície de liberação quente 45. O tempo de contato dividido pela massa de superfície média do transportador 13 é fornecido par ser cerca de 0,0001263 s.m2 / g. Com os parâmetros mencionados do processo, alcançamos o seguinte resultado. O transportador 13 não é prejudicado, seja como for, a partir do calor da superfície de liberação 45. (Para uma comparação, na mesma configuração, um transportador de película de folha única de polietileno com 40 micrômetros de espessura 13 foi experimentado para deformar, enrugar, encolher de maneira cruzada e esticar para uma extensão que exclui a venda do produto de película, isto é, a película fina foi deteriorada pelo calor da superfície de liberação 45). No máximo essa pequena minoria das partículas discretas 39 permanece fora do contato que é constituído pelos grânulos de pó menores 49 difundidos (eles provavelmente serão recolhidos nas próximas revoluções da correia 8 assim que um novo grânulo de pó 49 caia sobre eles). Desse modo, aderimos as partículas discretas contatando 39 da primeira camada 29 à superfície frontal 14 e depois removemos o transportador 13 e, com isso, virtualmente todas as partículas aderentes 39 presas à sua superfície frontal 14, a partir da superfície de liberação quente 45 e, assim, fornecemos o transportador 13 com um revestimento 16 de um estado quente. Após a remoção, a superfície livre do revestimento quente 16 pode (preferencialmente) ser deixada livre de qualquer contato até que esfrie, mas também é possível contatá-la com uma superfície (preferencialmente arrefecida) quando o revestimento 16 ainda está quente e, por exemplo, a fim de ainda moldar o revestimento 16 para fornecer, por exemplo, topos substancialmente planos 62 ou topos estruturados nas projeções de rugosidade 50 (contato não mostrado). Devido às energias superficiais fornecidas mencionadas, a força adesiva entre a superfície frontal 14 e as partículas aderentes contatadas 39 é maior do que a força adesiva entre a superfície de liberação 45 e as partículas aderentes contatadas 39. Devido à taxa de fluxo de massa derretida suficientemente baixa (isto é, para a viscosidade de fusão suficientemente grande) do segundo polímero, nas partículas 39, a força coesiva das partículas aderentes contatadas 39 é maior do que a força adesiva entre a superfície de liberação 45 e as partículas aderentes contatadas 39 resultando em uma remoção virtualmente completa das partículas aderentes contatadas 39 da superfície de liberação 45 em que certamente se estima que menos do que 1% do polímero de partículas aderentes contatadas 39 permanece na superfície de liberação 45 durante uma operação de remoção. O revestimento 16 não penetra nem entra no transportador 13, com exceção de uma difusão intermolecular entre a superfície frontal 14 e o revestimento 16. Utilizando uma energia térmica do revestimento quente 16, formamos uma ligação 12 entre o transportador 13 e o revestimento 16. Desse modo, fornecemos um material flexível revestido com antiderrapante 2 incluindo o transportador 13 e o revestimento 16 ligado a ele. O tempo de contato é curto o suficiente para impedir que o transportador 13 seja distorcido ou deteriorado em qualquer extensão pelo calor da superfície de liberação 45. Todas as porções do transportador 13, exceto suas porções adjacentes às partículas quentes 39 presas à sua superfície frontal 14, são impedidas de derreter ou amolecer entre trazer para o contato e a formação da ligação 12. Fornecendo tanto a primeira temperatura como a segunda temperatura acima da temperatura de derretimento em que o primeiro polímero e o segundo polímero são capazes de fundir, utilizamos a energia térmica do revestimento quente 16 das projeções de rugosidade discretas 50 para aquecer partes de transportador 15 adjacentes às projeções de rugosidade 50, suficientemente para fundir sua substância, isto é, o primeiro polímero, nas partes de transportador aquecidas 15, e depois permitir que o transportador 13 e as projeções de rugosidade 50 arrefeçam espontaneamente para um estado sólido para formar a ligação final 12. Desse modo, fundimos e, em particular, soldamos, as projeções de rugosidade 50 com o transportador 13. Esta ligação 12 prova ser definitivamente forte contra a ruptura das projeções de rugosidade 50. Provavelmente devido a um ligeiro encolhimento por calor local e superficial da superfície frontal de transportador 14, a superfície frontal 14 parece estar fornecida com respectivas depressões 23 sob os pés 55 de algumas das projeções de rugosidade 50, particularmente sob as maiores, em que a profundidade das depressões 23 é pequena o suficiente para manter a parte mais larga 66 das projeções de rugosidade 50 acima do resto da superfície frontal 14 em cada vista lateral da projeção de rugosidade 50. O transportador 13 constitui na sua totalidade uma segunda camada que pode ser encolhida por calor incluindo o primeiro polímero termoplástico, que seguramente encolhe acima de uma temperatura de 122 °C, portanto a primeira temperatura está bem acima da temperatura de encolhimento da segunda camada. O transportador 13 é sensível ao calor o suficiente para perder completamente sua estabilidade se aquecido completamente até a primeira temperatura. O tempo de contato é suficientemente curto para evitar que o transportador 13 contraia de qualquer forma em qualquer uma das suas dimensões originais. Além disso, no material flexível revestido com antiderrapante 2, uma massa superficial média do revestimento 16 é de cerca de 8 g / m2 que apenas é igual a 0,043 vezes uma massa superficial média do transportador 13 que também contribui para a proteção do transportador 13 a partir de deterioração pelo excesso de calor. Fornecemos a energia térmica do revestimento aquecido 16 adequadamente baixa para manter, sem qualquer arrefecimento forçado (como, por exemplo, um arrefecimento de rolo de arrefecimento), uma resistência de ruptura virtualmente intacta do transportador 13, suficiente para um rebobinamento do transportador 13. Durante o tempo de contato, uma grande porção da superfície frontal 14, entre as partículas aderentes vizinhas 39, é mantida sem um contato com a superfície de liberação 45. Como resultado da massa superficial relativamente baixa do revestimento 16 e do tamanho de partícula discreta relativamente grande 41, formamos um revestimento descontínuo 16 do material flexível revestido com antiderrapante 2. O revestimento 16 ocupa cerca de 7,8% da área do material flexível revestido com antiderrapante 2 em uma vista de planta de topo. O revestimento formado 16 inclui uma multiplicidade de projeções de rugosidade discretas 50 projetando a partir da superfície frontal 14 do transportador 13, cada projeção de rugosidade 50 fornecida com um pé 55, o pé sendo 55 sendo o final da projeção de rugosidade 50 ligada ao transportador 13. Fornecemos muitas das projeções de rugosidade 50 com um segundo ângulo de contato 68 entre cerca de 130 e 140 graus com a superfície frontal 14 em uma pluralidade de vistas laterais da projeção de rugosidade 50. Para fornecer projeções de rugosidade de topo plano 31, fornecemos quase todas as projeções de rugosidade 50 com um topo substancialmente plano 62 formando uma borda 53 envolvendo completamente o topo substancialmente plano 62, a borda 53 em muitos casos formando essencialmente um círculo. Em quase todas as projeções de rugosidade 50 em uma pluralidade de vistas laterais da projeção de rugosidade 50 pelo menos uma parte de linha de contorno 52 da projeção de rugosidade 50, conectando o pé 55 e a borda 53, é formada para ser estritamente convexa a partir do exterior, estas são as partes de linha de contorno estritamente convexas 61. Em pelo menos uma vista lateral de muitas projeções de rugosidade 50, a razão entre a largura do topo substancialmente plano 63 e a largura de pé 56 é fornecida entre 1 e 1,10. Em uma maioria das projeções de rugosidade 50, a área do pé 55 é fornecida para ser menor que a área do topo substancialmente plano 62. Em uma maioria das projeções de rugosidade 50, a projeção de rugosidade 50 é fornecida com um ângulo de borda 54 sendo um ângulo, medido através da projeção de rugosidade 50, fechado entre o topo substancialmente plano 62 e uma superfície de cobertura 59 estendendo a partir da borda 53 até o pé 55, onde o ângulo de borda 54 é tipicamente inferior a 90 graus. Em muitas projeções de rugosidade 50, o ângulo de borda 54 é de cerca de 75 graus. Muitas projeções de rugosidade 50 são formadas para serem uma projeção de rugosidade estritamente cônica 74, afunilando estritamente a partir da borda 53 até o pé 55 em cada vista lateral da projeção de rugosidade 50. Fornecemos a maioria das projeções de rugosidade 50 com uma porção de superfície oculta 58 sendo uma porção de uma superfície externa da projeção de rugosidade 50, a qual a projeção de rugosidade 50 cobre a partir do visualizador em uma vista de planta de topo do material flexível revestido com antiderrapante 2, tirada a partir de cima das projeções de rugosidade 50. Estas projeções de rugosidade 50 têm pelo menos um rebaixo 65, e muitas delas incluem pelo menos uma área 51 imediatamente acima do rebaixo 65, formando uma separação 71 entre a pelo menos uma área 51 e a superfície frontal 14 que é maior do que 20 micrômetros. As projeções de rugosidade 50 herdam das partículas discretas 39 a sua distribuição aleatória na vista de planta de topo do material flexível revestido com antiderrapante 2. Como resultado do pó fornecido 46 do segundo polímero não ser totalmente homogêneo em tamanho, formamos as projeções de rugosidade 50 de tamanhos de vista de planta de topo aleatórios 64. Praticamente nenhuma das projeções de rugosidade 50 é fornecida com uma vista de planta de topo 64 inferior a 40 micrômetros ou superior a 6 mm. Fornecemos o tamanho de vista de plano de topo de projeção de rugosidade médio, ou típico, 64 entre 250 micrômetros e 800 micrômetros. Se a operação de revestimento por dispersão aplicada fornece uma distribuição das partículas 39 homogênea o suficiente, então apenas alguns dos grânulos de pó 49 aderem e fundem entre si para formar partículas 39 e projeções de rugosidade 50, de tamanhos de vista de planta de topo relativamente maiores 64 ou razões de aspecto de vista de planta de topo relativamente maiores e a grande maioria das projeções de rugosidade 50 pode originar-se dessas partículas 39 como sendo provenientes de um único grânulo de pó 49, cujas projeções de rugosidade 50 parecem ter razões de aspecto de vista de planta de topo entre 1,0 e 1,6. (Razão de aspecto significa essencialmente uma razão do tamanho de vista de planta de topo 64 para a menor extensão de vista de planta de topo 60 da projeção de rugosidade 50 em uma vista de planta de topo do material flexível revestido com antiderrapante 2 tirada a partir de cima das projeções de rugosidade 50). Isso pode resultar na multiplicidade das projeções de rugosidade 50 tendo uma razão de aspecto de vista de plano de topo média inferior a 1,6, cerca de 1,2 ou até inferior a isso. Muitas projeções de rugosidade 50 não são totalmente circulares na vista de planta de topo e mostram que as projeções de rugosidade 50 são formadas por orientações aleatórias em uma vista de planta de topo do material flexível revestido com antiderrapante 2. Formamos as projeções de rugosidade 50 projetando a partir dos respectivos pés 55 às respectivas alturas de projeção 57 com uma altura de projeção substancialmente uniforme 57 de cerca de 110 micrômetros e com menores extensões de vista de plano de topo substancialmente variadas 60 nas quais o coeficiente de variação da menor extensão de vista de planta de topo 60 é de pelo menos 2,0 vezes o coeficiente de variação das alturas de projeção 57. Os topos de praticamente todas as projeções de rugosidade 50 são essencialmente alinhados ao longo de um plano 44 paralelo a um plano geral da superfície frontal 14. Em muitas das projeções de rugosidade 50, uma menor extensão de vista de planta de topo 60 da projeção de rugosidade 50 é formada para ser igual a pelo menos 10 vezes a altura de projeção 57. O material flexível revestido com antiderrapante 2 fornecido é capaz de um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente em uma direção de cisalhamento com um material à prova de derrapagem 73, de um tecido não tecido fiado de polipropileno comum de uma massa superficial de 17 g / m2 e espessura de filamento entre 25 e 30 micrômetros, devido às projeções de rugosidade 50 tendo características de proximidade e geométricas adequadas em relação ao material à prova de derrapagem 73 para formar ligações mecânicas com os filamentos do material à prova de derrapagem 73 na direção de cisalhamento. De acordo com os nossos resultados de teste, uma fricção estática entre duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2, com uma amostra do material à prova de derrapagem 73 posicionada entre as amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2, é adequadamente alta para resistir ao deslizamento em um teste de fricção estática tipo plano inclinado de 75 graus de acordo com a norma TAPPI T 815. Medimos o coeficiente de fricção estática entre duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2, com uma amostra do material à prova de derrapagem 73 posicionada entre as amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2 para ser 10,2 a uma pressão de 1539 Pa, de outro modo de acordo com ISO 8295. Este valor de pressão selecionado praticamente simula as condições de pressão em uma pilha da vida real de pacotes de sacos 3, e notamos que o resultado do teste de 10,2 é um valor consideravelmente grande. O material flexível revestido com antiderrapante 2 não adere essencialmente ao material à prova de derrapagem 73 contra uma separação de elevação ou descascamento, mostram uma carga de bloqueio mútua insignificante. Devido às projeções de rugosidade 50 estarem isentas de orientação molecular e devido a uma taxa de fluxo de massa derretida relativamente baixa do segundo polímero, a referida eficácia de fricção das projeções de rugosidade 50 é, como descobrimos, mantida mesmo depois de um encolhimento por calor do material flexível revestido com antiderrapante 2. Ou seja, utilizamos uma pistola de ar quente Bosch PHG 630 DCE (no seu sexto grau de temperatura, com velocidade máxima do ar, com uma temperatura do ar acima de 200 °C, durante 130 segundos) para encolher a película para simular uma operação de encolhimento de envoltório retrátil. Deixamos a película encolher 10% de suas dimensões originais em todas as direções (o material flexível antiderrapante 2 mostra uma capacidade de encolhimento por calor de pelo menos 30% em todas as direções). O resultado é que o coeficiente de fricção estática, com o material à prova de derrapagem 73, foi virtualmente deixado intacto pelo encolhimento. Também, uma diferença nas formas das projeções de rugosidade 50, antes e depois do encolhimento por calor, não é visualmente visível. A película parece encolher como se não houvesse nenhuma projeção de rugosidade 50, ou seja, o seu comportamento de encolhimento não é virtualmente afetado pelas projeções de rugosidade 50. Formamos as projeções de rugosidade 50 ocupando uma faixa 76 no meio da superfície externa principal do tubo de película deitado, tanto no seu lado frontal quanto no seu lado traseiro, as projeções de rugosidade 50 direcionadas para um exterior 6 do tubo. No lado traseiro do tubo sem fim, fixamos uma faixa sem fim 75 do material à prova de derrapagem 73, cobrindo a parte de superfície rugosa do lado traseiro. Veja a Figura 12a. Fizemos a fixação, por exemplo, com adesivo de derretimento a quente sem fibras ou, preferencialmente, com laminação de extrusão, em que utilizamos grãos contínuos estreitos de polímero de poliolefina extrudado para encapsular as fibras do não tecido e fixá-las à película, comprimindo o sanduíche de película / material derretido / não tecido entre rolos de metal resfriados, que não grudam ao material derretido mesmo que ele atinja o não tecido. Formamos, com solda e corte cruzados, ambos os sacos de embalagem 3, ou seja, sacos pesados de 25 kg 3 e envoltórios de embalagem 79, ou seja, envoltórios retráteis 79 (por exemplo, para um envoltório de agrupamento de encolhimento 79 para latas), a partir do tubo que foi fornecido com o material à prova de derrapagem 73. Um lado dos sacos 3 tem o material à prova de derrapagem 73 fixo a ele, e o outro lado oposto dos sacos 3 é um lado rugoso 7, com as projeções de rugosidade 50 projetadas para o exterior 6 do saco 3, capaz de agarrar com o material à prova de derrapagem 73. A Figura 12b mostra o lado rugoso 7 do saco 3, a Figura 12c mostra o lado oposto do saco 3, com o material à prova de derrapagem 73, Figura 12d mostra o envoltório preparado 79 pronto para ser encolhido, com as projeções de rugosidade 50 projetando em direção ao exterior 6 do envoltório 79. A Figura 12e mostra o lado rugoso 7 de um saco 3, no qual as projeções de rugosidade 50 ocupam um ponto no meio da superfície do saco 3 e a Figura 12f mostra o lado oposto do mesmo saco 3, em que o material à prova de derrapagem 73 ocupa um ponto no meio da superfície do saco 3. Tais peças do material à prova de derrapagem 73 poderiam, por exemplo, ser aplicadas ao tubo com uma unidade de corte deslizante. A Figura 12g mostra o envoltório 79 da Figura 12d já encolhido em um pacote de latas, com as projeções de rugosidade 50 projetando para o exterior 6 do envoltório 79.

Exemplo 3: método para formar um material flexível antiderrapante 2 e material flexível antiderrapante 2 (transportador 13 de tecido revestido 25)

[00171] Veja os desenhos, particularmente Figuras 6-13. Este exemplo é com base nos resultados de fabricação reais. Uma fotografia do material flexível antiderrapante 2 está na Figura 29. Na fotografia, uma borda dobrada do tecido rugoso 25 pode ser vista, com projeções de rugosidade 50 na vista lateral. A linha de "3 mm" mostra a largura de uma fita 26 do tecido 25. As fibras à esquerda são fibras arrancadas do material à prova de derrapagem 73 durante vários testes de cisalhamento diferentes. Os pequenos grânulos de poeira são de poluição de poeira fina originando de testes de cisalhamento. Este exemplo difere essencialmente do Exemplo 2 como segue. Para formar um material flexível antiderrapante 2, nós fornecemos um transportador flexível 13, que é um tubo de tecido de polipropileno tecido circularmente 25, tecido a partir de fitas de polipropileno 26, de uma massa superficial de tecido 25 de 75 g / m2, revestido por extrusão em ambas as suas superfícies externas principais (isto é, frontal e traseira) com uma camada de polipropileno de uma massa superficial de 30 g / m2. A massa superficial média do transportador tubular 13 é, assim, de 210 g / m2. A energia superficial da superfície frontal 14 é de cerca de 30 mJ / m2 (sem qualquer pré-tratamento superficial aplicado). A temperatura de derretimento do primeiro polímero é de cerca de 170 °C e a temperatura de amolecimento do primeiro polímero é de cerca de 125 °C. Fornecemos a superfície de liberação 45 em uma primeira temperatura de 255 °C. Fornecemos a primeira camada 29 das partículas discretas 39 por difundir a partir do ar sobre a superfície de liberação quente 45, na primeira temperatura de 255 °C, um pó 46 (moído a partir de péletes) de polipropileno, o segundo polímero, de uma taxa de fluxo de massa derretida de 14,0 determinada a 230 °C sob uma carga de 2,16 kg de acordo com ISO 1133-1. A energia superficial do segundo polímero é de cerca de 30 mJ / m2. O tamanho do pó 46 é de 0 a 300 micrômetros. A massa de superfície média do pó disperso 46, e das partículas discretas 39 fornecidas, é de cerca de 5 g / m2. Mantemos as partículas discretas 39 da primeira camada fornecida 29 assentadas na superfície de liberação quente 45 durante cerca de 8,0 segundos, o que é suficiente para fornecer praticamente todas as partículas discretas 39 em um estado pelo menos semilíquido e tendo primeiros ângulos de contato 28, estimados para estar entre cerca de 59 e 64 graus, com a superfície de liberação 45. Na primeira camada fornecida 29, todas as partículas discretas 39 estão na sua totalidade a uma temperatura, a segunda temperatura, de cerca de 255 °C, enquanto que a temperatura de amolecimento Vicat (A, ISO 306) do segundo polímero é de 128 °C, o que provoca na primeira camada 29 uma aderência da totalidade das partículas discretas 39, incluindo suas extremidades terminais 43. Exercemos no transportador 13 uma pressão de aperto 36 de 0,735 N / cm linear. Durante o contato, aplicamos uma pressão de compressão média de 2722 Pa. Selecionamos uma velocidade de linha para fornecer um tempo de contato de aproximadamente 0,0203 segundos. Com os parâmetros mencionados do processo, alcançamos o seguinte resultado. O tempo de contato é curto o suficiente para impedir que o transportador 13 seja distorcido ou deteriorado em qualquer extensão pelo calor da superfície de liberação 45. Nós fundimos e, em particular, soldamos as projeções de rugosidade 50 com o transportador 13. Esta ligação 12 prova ser definitivamente forte contra o rompimento das projeções de rugosidade 50. O tecido 25 do transportador 13 é deixado livre de ligações fundidas 12 em sobreposições 38 entre suas fitas 26 sob as projeções de rugosidade 50. Nenhuma depressão 23, sob os pés 55 das projeções de rugosidade 50, pode ser vista. Em uma maioria das projeções de rugosidade 50, o ângulo de borda 54 é tipicamente inferior a 90 graus. Em muitas projeções de rugosidade 50, o ângulo de borda 54 é de cerca de 75 graus. Como resultado disso, muitas projeções de rugosidade de topo plano 31 têm características geométricas adequadas em relação às fitas 26, expostas na superfície de tubo interna total do transportador 13, para formar com muitas das fitas expostas 27 um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente. De acordo com os resultados de testes de fricção estática tipo plano inclinado de 60 graus de acordo com a norma TAPPI T 815, uma fricção estática entre duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2, com uma amostra do material à prova de derrapagem 73 posicionada entre amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2, é adequadamente alta para resistir ao deslizamento (isto é, o conjunto de trenó não desliza, mas permanece no lugar). Além disso, a fricção estática mencionada é adequadamente alta para resistir ao deslizamento imediatamente após uma preparação, a preparação de teste de gelo, a preparação de teste de gelo incluindo a manutenção no transportador 13, e as projeções de rugosidade 50, de uma primeira das duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2 em uma terceira temperatura de cerca de -20 °C enquanto expondo a superfície frontal de transportador 14 e as projeções de rugosidade 50 para o ar em uma temperatura de cerca de 3 °C e de uma umidade relativa de 100%, completada com uma densa névoa de água gerada no ar ambiente com um umidificador de ar ultrassônico, para um tempo de preparação de 19 minutos e a preparação de teste de gelo incluindo ainda o fornecimento de uma segunda das duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2 e a amostra do material à prova de derrapagem 73 na terceira temperatura. A fricção estática permanece adequadamente alta, apesar do fato de que a superfície frontal é branca com gelo após o tempo de preparação de 19 minutos. Um tempo de preparação ainda maior é aplicável sem fornecer a névoa. Isso prova que a fricção do material flexível revestido com antiderrapante 2 é bastante insensível a um acúmulo de gelo em sua superfície rugosa, o que o torna particularmente útil para sacos de embalagem de alimentos congelados 3 e envoltórios de madeira 79. Medimos o coeficiente de fricção estática entre duas amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2, com uma amostra do material à prova de derrapagem 73 posicionada entre as amostras do material flexível revestido com antiderrapante 2 como sendo 10,3 a uma pressão de 1539 Pa, de outro modo de acordo com ISO 8295. Por outro lado, de acordo com nossos resultados dos testes de bloqueio, o material flexível antiderrapante 2 tem, com o material à prova de derrapagem 73, uma carga de bloqueio média de 2,94 gramas de acordo com a norma ASTM D 3354-96, após uma preparação incluindo compressão das amostras com uma pressão de 1500 Pa imediatamente antes do teste de carga de bloqueio. Se incluirmos também, na preparação, uma rotação relativa, durante a compressão, das duas amostras com ângulo de ± 8 graus par frente e para trás repetido três vezes, então o resultado é que a carga de bloqueio média não é superior a 19,4 gramas. O coeficiente de fricção estática, com o material à prova de derrapagem 73, é virtualmente deixado intacto por um encolhimento por calor do material flexível revestido com antiderrapante 2. Nós formamos as projeções de rugosidade 50 ocupando uma faixa 76 no meio da superfície externa principal do tubo de película deitado, tanto no seu lado frontal como no seu lado posterior, as projeções de rugosidade 50 direcionadas para um exterior 6 do tubo. No lado traseiro do tubo sem fim, fixamos uma faixa sem fim 75 do material à prova de derrapagem 73, cobrindo a parte de superfície rugosa do lado traseiro. Fizemos a fixação, preferencialmente, com laminação por extrusão. Formamos, com costura e corte cruzados (preferencialmente ultrassônicos), sacos de embalagem 3, a saber, sacos 3 de trabalho pesado de 25 kg, a partir do tubo que foi fornecido com o material à prova de derrapagem 73. Um dos lados dos sacos 3 tem o material à prova de derrapagem 73 fixo a este, e o outro lado oposto dos sacos 3 é um lado rugoso 7, capaz de agarrar com o material à prova de derrapagem 73. Preparamos blocos de teste 11 (simulando blocos de peixe congelados 11) de um tamanho de 53 x 53 x 10 cm e os arrefecemos a -20 °C. Enchemos os sacos 3 com um bloco 11 cada e fechamos os sacos 3 com solda cruzada intermitente (para deixar sair a pressão do ar através da costura de solda intermitente). Para realizar o teste de inclinação de pilha, colocamos os pacotes em cima uns dos outros, centralmente, em uma placa e inclinamos a placa em uma orientação oblíqua fechando com a horizontal um ângulo de 45 graus e, em seguida, viramos a placa de volta à horizontal. Então horizontalmente arrastamos o pacote de topo para fora do pacote de fundo (para o que tivemos que inclinar um pouco o pacote de topo para colocá-lo em sua borda, caso contrário seria praticamente impossível deslizá-lo) e depois repetimos o teste de inclinação com sucesso novamente.

Exemplo 4: método para formar um material flexível antiderrapante 2 e material flexível antiderrapante 2 (transportador 13 de tecido não revestido 25)

[00172] Veja os desenhos, particularmente a Figura 14. Este exemplo é com base nos resultados de fabricação reais. Uma fotografia do material flexível antiderrapante 2 está na Figura 30. Este exemplo difere essencialmente do Exemplo 3 da seguinte forma. Para formar um material flexível antiderrapante 2, fornecemos um transportador flexível 13, que é um tubo de tecido de polipropileno tecido circularmente 25, tecido a partir de fitas de polipropileno 26, de uma massa superficial de tecido 25 de 65 g / m2 (não revestido por extrusão). A massa superficial média do transportador tubular 13 é assim de 130 g / m2. Fornecemos a superfície de liberação 45 em uma primeira temperatura de 255 °C. Utilizamos um pó de moldagem rotacional 46 de polipropileno, o segundo polímero, de uma taxa de fluxo de massa derretida de 15 determinada a 230 °C sob uma carga de 2,16 kg de acordo com a norma ISO 1133-1. O tamanho do pó 46 é peneirado para 0 a 550 micrômetros. A massa superficial média do pó disperso 46, e das partículas discretas 39 fornecidas, é de 14,6 g / m2. Mantemos as partículas discretas 39 da primeira camada fornecida 29 assentadas na superfície de liberação quente 45 durante 8,0 segundos. Na primeira camada fornecida 29, todas as partículas discretas 39 estão na sua totalidade em uma temperatura, a segunda temperatura, de cerca de 255 °C. Exercemos no transportador 13 uma pressão de aperto 36 de 1,225 N / cm linear. Durante o contato, aplicamos uma pressão de compressão média de 3952 Pa. Selecionamos uma velocidade de linha para fornecer um tempo de contato de aproximadamente 0,0233 segundos. Com os parâmetros mencionados do processo, alcançamos o seguinte resultado. O tempo de contato é curto o suficiente para impedir que o transportador 13 seja distorcido ou deteriorado em qualquer extensão pelo calor da superfície de liberação 45. Fundimos e, em particular, soldamos as projeções de rugosidade 50 com o transportador 13. O tecido 25 é deixado livre de ligações fundidas 12 em sobreposições 38 entre as suas fitas 26 sob as projeções de rugosidade 50. Não podem ser vistas quaisquer depressões 23, sob os pés de projeção de rugosidade 55. Evitamos que o revestimento 16 penetre no tecido 25. Muitas projeções de rugosidade de topo plano 31 têm características geométricas adequadas em relação às fitas 26, expostas nas superfícies de tubo interna e externa totais do transportador 13, para formar com muitas das fitas expostas 27 um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente definido. As projeções de rugosidade 50 são mais fáceis de quebrar a partir da superfície frontal 14 do que nos dois primeiros exemplos.

Exemplo 5: método para formar um material flexível antiderrapante 2 e material flexível antiderrapante 2 (transportador de película 13, revestimento elastomérico 16)

[00173] Veja os desenhos, particularmente as Figuras 1516. Este exemplo é com base nos resultados de fabricação reais. Uma fotografia do material flexível antiderrapante 2 está na Figura 31. Por favor, note que, na fotografia, ambas as duas camadas de uma amostra de produto dobrada são visíveis, porque a película é transparente clara. Este exemplo difere essencialmente do Exemplo 2 como segue. Para formar um material flexível antiderrapante 2, fornecemos um transportador flexível 13, que é um compósito transparente claro, consistindo em uma película de poliamida e uma camada de polietileno, feita com revestimento por extrusão, sobre a mesma. Sua superfície frontal 14 é a superfície de polietileno. A superfície frontal 14 consiste, assim, em polietileno de baixa densidade, como o primeiro polímero termoplástico. A temperatura de derretimento do primeiro polímero é de cerca de 122 °C e a temperatura de amolecimento do primeiro polímero é de cerca de 102 °C. Fornecemos a primeira camada 29 das partículas discretas 39 por difundir a partir do ar sobre a superfície de liberação quente 45, da primeira temperatura de 253 °C, um pó 46 (triturado a partir de péletes) de uma mistura de polietileno de baixa densidade e etileno acetato de vinila (EVA), o segundo polímero, com uma taxa de fluxo de massa de 40 determinada a 190 °C sob uma carga de 2,16 kg, em conformidade com ISO 1133-1. Para evitar um posterior bloqueio do produto, o segundo polímero é relativamente pobre em EVA e está livre de agentes de aderência. A temperatura de derretimento DSC do segundo polímero está entre 100 °C e 110 °C, que é considerada alta dentro dos graus de polímero contendo EVA. O tamanho do pó 46 é de 100 a 500 micrômetros. A massa superficial média do pó disperso 46, e das partículas discretas 39 fornecidas, é de cerca de 7 g / m2. Aplicamos uma velocidade de linha de fabricação de 160 metros por minuto. Notamos que esta é uma velocidade consideravelmente grande na arte, e não podemos ver quaisquer fatores técnicos impedindo, em teoria, o perito de aumentar ainda mais a velocidade, por exemplo, com a aplicação de comprimentos de correia 8 de superfície de liberação 45 mais longos. Mantemos as partículas discretas 39 da primeira camada fornecida 29 assentadas na superfície de liberação quente 45 durante 4,00 segundos, o que é suficientemente longo para fornecer praticamente todas as partículas discretas 39 em um estado pelo menos semilíquido e tendo primeiros ângulos de contato 28, estimados para estar entre cerca de 59 e 64 graus, com a superfície de liberação 45. Na primeira camada fornecida 29, todas as partículas discretas 39 são na sua totalidade de uma temperatura, a segunda temperatura, de cerca de 253 °C, enquanto a temperatura de amolecimento Vicat (A / 50 N) do segundo polímero está abaixo dos 100 °C, o que provoca na primeira camada 29 uma aderência da totalidade das partículas discretas 39, incluindo suas extremidades terminais 43. Aplicamos uma pressão de aperto 36 de 0,735 N / cm linear. Durante o contato, aplicamos uma pressão de compressão média de 2722 Pa. Aplicamos um tempo de contato de 0,0101 segundos. Com os parâmetros mencionados do processo, alcançamos o seguinte resultado. Fornecemos virtualmente cada projeção de rugosidade 50 com um topo substancialmente plano 62, com a borda 53 formando essencialmente um círculo. Fornecemos em todas as vistas laterais de uma vasta maioria das projeções de rugosidade 50 uma razão de uma largura 63 do topo substancialmente plano para um comprimento de pé 56 de 1 a 1,10. Fornecemos, no material flexível revestido com antiderrapante 2, tais projeções de rugosidade 50, cuja razão de aspecto de vista de planta de topo média estimamos estar entre 1,0 e 1,1, uma vez que parecem virtualmente circulares na vista de planta de topo. Uma vez que praticamente todas as projeções de rugosidade 50 são da mesma (baixa) altura 57, toda a variação de seus respectivos volumes (originados a partir de uma variação de volume dos grânulos de pó 49) aparece em suas menores extensões de vista de planta de topo variadas 60. Portanto, o coeficiente de variação das menores extensões de vista de planta de topo 60 é estimado que seja bem acima de um triplo do coeficiente de variação das alturas de projeção 57. O material flexível revestido com antiderrapante fornecido 2 é medido para ter consigo uma carga de bloqueio média de 13,66 gramas no teste de carga de bloqueio modificado. Este é um bom valor e expressa que o produto praticamente não irá bloquear quando for armazenado em um armazém aquecido. Este parâmetro é o resultado do segundo polímero, do revestimento 16, tendo uma temperatura de derretimento relativamente elevada e estando livre de agentes de aderência. O material flexível revestido com antiderrapante 2 fornecido não é, de fato, capaz de um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente em uma direção de cisalhamento com o material à prova de derrapagem 73. Medimos os coeficientes de fricção estática e cinética (a uma pressão de 1539 Pa, de outro modo de acordo com ISO 8295, como segue abaixo) e descobrimos que eles estão muito próximos uns dos outros em cada caso que, como é do conhecimento do perito, fornece um comportamento desejável do produto uma vez que acontece ser carregado de cisalhamento para uma extensão onde começa a deslizar. De acordo com os nossos resultados dos testes, o coeficiente de fricção do lado rugoso 7, com ele mesmo, é 0,96, o que é considerado um valor alto o suficiente para muitas aplicações práticas, e que é econômico, com relação ao material de revestimento barato 16, para o peso de revestimento baixo 16 de 7 g / m2 e para a alta velocidade de conversão de pelo menos 160 m / minuto. O coeficiente de fricção do lado rugoso 7 com uma superfície de polietileno lisa é 0,5, onde a superfície de polietileno lisa mencionada tem, em si mesma, um coeficiente de fricção de 0,44.

Exemplo 6: método para formar um material flexível antiderrapante 2 e material flexível antiderrapante 2 (transportador de película 13, revestimento elastomérico 16)

[00174] Este exemplo é com base nos resultados de fabricação reais. Uma fotografia do material flexível antiderrapante 2 está na Figura 32. Este exemplo difere essencialmente do Exemplo 5 como segue. Fornecemos um pó 46 (triturado a partir de péletes) de uma mistura de polietileno de baixa densidade e etileno acetato de vinila (EVA), o segundo polímero, de uma taxa de fluxo de massa derretida de 150 determinada a 190 °C sob uma carga de 2,16 kg de acordo com a norma ISO 1133-1. Para evitar um posterior bloqueio do produto, o segundo polímero é relativamente pobre em EVA e está livre de agentes de aderência. A temperatura de preenchimento DSC do segundo polímero está entre 97 °C e 108 °C. O tamanho do pó 46 é 100 a 400 micrômetros. A massa de superfície média do pó disperso 46, e do revestimento 16 fornecido, é de cerca de 16,3 g / m2. Aplicamos uma velocidade de linha de fabricação de 80 metros por minuto. Mantemos as partículas discretas 39 da primeira camada fornecida 29 assentadas na superfície de liberação quente 45 durante 8,00 segundos, o que é longo o suficiente para fornecer praticamente todas as partículas discretas 39 em um estado pelo menos semilíquido e tendo os primeiros ângulos de contato 28, estimados para estar entre 59 e 64 graus, com a superfície de liberação 45. Aplicamos uma pressão de aperto 36 de 4,9 N / cm linear. Aplicamos um tempo de contato de cerca de 0,024 segundos. Com os parâmetros mencionados do processo, alcançamos o seguinte resultado. Como pode ser visto na fotografia, muitas partículas 39, originadas a partir dos respectivos grânulos de pó 49, são feitas para se fundir no revestimento 16, mas o revestimento 16 é ainda descontínuo. Este material flexível antiderrapante 2 pode ser usado onde maiores coeficientes de fricção são necessários.

Exemplo 7: método para formar um material flexível antiderrapante 2 e material flexível antiderrapante 2 (transportador de película impresso 13, revestimento elastomérico 16)

[00175] Este exemplo é com base nos resultados de fabricação reais. Este exemplo difere essencialmente do Exemplo 5 como segue. O transportador 13 que fornecemos é um tubo de película de embalagem de trabalho pesado de uma mistura de polietileno reciclado rica em polietileno de baixa densidade, com uma espessura de 100 micrômetros, cuja superfície frontal 14 foi impressa, com gráficos de cliente, utilizando uma tinta flexográfica à base de solvente de uma base acrílica. A massa de superfície média do pó disperso 46, e do revestimento 16 fornecido, é de cerca de 5 g / m2. Aplicamos uma velocidade de linha de fabricação de 80 metros por minuto. Mantemos as partículas discretas 39 da primeira camada fornecida 29 assentadas na superfície de liberação quente 45 durante 8,00 segundos, o que é longo o suficiente para fornecer praticamente todas as partículas discretas 39 em um estado pelo menos semilíquido e tendo primeiros ângulos de contato 28, estimados para estar entre 59 e 64 graus, com a superfície de liberação 45. Com os parâmetros mencionados do processo, alcançamos o seguinte resultado. Utilizando a grande energia térmica do revestimento quente 16, somos capazes de formar uma ligação definitivamente forte 12 entre a superfície frontal de transportador impressa 14 e o revestimento descontínuo 16, apesar do fato do segundo polímero, do revestimento 16, estar livre de agente de aderência. As projeções de rugosidade 50 parecem impossíveis de raspar, a partir da superfície da película impressa, com uma unha.

Exemplo 8: método para formar um material flexível antiderrapante 2 e material flexível antiderrapante 2 (vários exemplos de forma)

[00176] Veja os desenhos, particularmente as Figuras 17- 18. Na Figura 17, vistas laterais de partículas discretas fornecidas 39 de diferentes formas podem ser vistas. Os primeiros ângulos de contato 28 (entre a partícula 39 e a superfície de liberação 45) podem ser fornecidos relativamente grandes, isto é, por exemplo, em ou acima de 90 graus, se mantivermos os grânulos de pó 49 assentados na superfície de liberação quente 45 durante um tempo relativamente curto e / ou fornecermos um segundo polímero de uma taxa de fluxo de massa derretida relativamente baixa, isto é, por exemplo, inferior a 4,0. A partir das partículas discretas fornecidas ilustradas 39, estas projeções de rugosidade 50 podem ser formadas, ver Figura 18, cujos ângulos de borda 54 são relativamente grandes, isto é, por exemplo, em ou acima de 90 graus.

Exemplo 9: métodos de uso

[00177] Veja as Figuras 19-26. Os sacos de embalagem antiderrapantes 3, por exemplo, aqueles feitos no Exemplo 3, podem ser usados, entre outros, das seguintes maneiras. As Figuras 19a, 19b, 19c ilustram um processo de posicionamento de saco automático 3 de acordo com a técnica anterior, em seção lateral. Uma cabeça de vácuo 78 captura a boca do saco 5 do saco de topo 3 em uma pilha de sacos deitados vazios 3 e puxa-a para fora dos outros sacos 3. Com os nossos sacos atuais 3, feitos no Exemplo 3, esta operação nem sempre é possível porque os sacos deitados 3 não escorregam um no outro se o lado rugoso 7 de um primeiro saco 3 deve deslizar sobre o material à prova de derrapagem 73 fixo a um segundo saco 3. Uma solução possível ilustrada nas Figuras 20a, 20b, 20c e 20d. A pilha de sacos antiderrapantes vazios 3 contém os sacos 3 em uma forma em que cada saco 3 é dobrado individualmente de um modo em que o fundo do saco 4 é feito paralelo e adjacente à boca do saco 5 e o material à prova de derrapagem 73 do saco 3 é invisível a partir de fora. Assim, os sacos 3, uns em cima dos outros, apenas contatam os lados rugosos 7 um do outro, sem que nenhum dos materiais à prova de derrapagem 73 esteja envolvido nos contatos interssacos 3. A cabeça de vácuo 78 é capaz de capturar a boca 5 do saco de topo 3 e desdobrar o saco 3 (com deslizamento de seu material à prova de derrapagem 73 no seu material à prova de derrapagem 73 sem dificuldade) para completar a operação de posicionamento do saco 3. Outra solução possível é ilustrada nas Figuras 21a, 21b, 21c, 21d. Os sacos vazios 3 são preparados de uma maneira em que os fundos do saco 4 sejam posicionados mais altos do que as bocas dos sacos 5. Quando a cabeça de vácuo 78 captura a boca 5 do saco de topo 3, o saco de topo 3 separa-se quase completamente a partir do saco 3 uma camada abaixo, devido à posição elevada dos fundos do saco 4. Se a cabeça de vácuo 78 puxar, horizontalmente, o saco 3 rápido o suficiente, a dinâmica pode ser suficiente para manter o fundo do saco 4 do saco de topo 3 no ar durante o seu deslocamento horizontal. Outra solução possível é ilustrada nas Figuras 22a, 22b, 22c. O fundo de saco 4 do saco de topo 3 é capturado por uma cabeça de vácuo extra 78 e uma folha de separação extra 70 é inserida, puxada para dentro a partir da direção do fundo de saco 4, por baixo do saco de topo 3. A folha de separação 70 pode ser uma folha flexível enrolada de um rolo. Depois, o saco de topo 3 pode ser utilizado como de costume na arte de fundamento e a folha de separação 70 pode voltar atrás antes do ciclo seguinte. Outra solução possível é ilustrada na Figura 23. Os sacos deitados 3 são preparados em um arranjo no qual, na pilha, tem orientações alternadas em relação à direção na qual o material à prova de derrapagem 73 está voltado. O 1°, 3°, 5°, etc., saco 3 tem o material à prova de derrapagem 73 voltado para cima, enquanto o 2°, 4°, 6° saco 3 e etc. tem o material à prova de derrapagem 73 voltado para baixo. Assim, a pilha preparada de sacos vazios 3 pode ser utilizada, com a cabeça de vácuo 78, como habitualmente na arte de fundamento. Além disso, a Figura 24 mostra um saco reforçado lateral 3 cuja boca do saco 5 é formada de modo que a parede superior do saco assentado 3 tem orifícios 34 adjacentes à boca do saco 5, de modo que algumas das cabeças de vácuo 78 são diretamente capazes (temporariamente) de capturar a parede assentada inferior através dos orifícios 34. Isto pode ajudar a evitar problemas possivelmente originados das paredes de saco 3 sendo muito moles. Além disso, a Figura 25 mostra uma seção lateral esquemática de uma pilha temporária de pacotes dos sacos mencionados 3 cheios com blocos 11 de frutos do mar congelados em placa. Às vezes, é necessário, formar uma pilha temporária de tais pacotes, não precisando de uma estabilização contra o deslizamento, mas exigindo uma possibilidade de um desmantelamento fácil (por exemplo, durante um re-empilhamento manual de uma remessa). Os pacotes em formato de bloco plano 11 são preparados em um arranjo no qual eles, na pilha, têm orientações alternadas em relação à direção na qual o material à prova de derrapagem 73 está voltado. O 1°, 3°, 5°, etc. pacote tem o material à prova de derrapagem 73 voltado para cima, enquanto o 2°, 4°, 6° etc. pacote tem o material à prova de derrapagem 73 voltado para baixo. Assim, a pilha de pacotes preparada temporariamente pode ser desmantelada manualmente, como de costume, na arte de fundamento. A Figura 26 mostra uma seção lateral esquemática de uma pilha estável de pacotes dos sacos mencionados 3 cheios com blocos 11 de frutos do mar congelados em placa. Os pacotes têm orientações uniformes.

Claims

1. Método para formar um material flexível antiderrapante, compreendendo: fornecer um transportador flexível tendo uma superfície frontal, o transportador fornecido incluindo, pelo menos parcialmente, um primeiro polímero termoplástico, o transportador (13) tendo, no fornecimento, uma temperatura suficientemente baixa para impedir que o primeiro polímero derreta ou amoleça; fornecer uma superfície de liberação quente (45) em uma primeira temperatura; fornecer uma primeira camada de partículas discretas (39) incluindo um segundo polímero termoplástico, disposto na superfície de liberação à quente (45) e se projetando da superfície de liberação à quente para extremidades terminais correspondentes (43), a primeira camada fornecida tendo as partículas discretas (39) estando, pelo menos parcialmente, em ou acima de uma segunda temperatura, a segunda temperatura sendo acima de uma temperatura de amolecimento do segundo polímero, fornecendo, na primeira camada, uma aderência pelo menos das extremidades terminais de partícula (43); colar em contato, pelo menos parcial, e manter no contato durante um tempo, a superfície frontal (14) do transportador (13) fornecido com a primeira camada aderente disposta na superfície de liberação à quente (45) para, pelo menos parcialmente, aderir a primeira camada à superfície frontal (14), e, depois remover o transportador (13), e assim, pelo menos parcialmente, a primeira camada aderente presa à sua superfície frontal (14), da superfície de liberação fornecendo, assim, o transportador (13) com um revestimento em um estado quente, e utilizar uma energia térmica do revestimento quente formando uma ligação entre o transportador e o revestimento, fornecendo, assim, um material flexível revestido com antiderrapante incluindo o transportador e o revestimento ligado ao mesmo; a remoção do transportador incluindo retirar o transportador de contato com uma força de extração, caracterizado pelo fato de que: fornecer a primeira temperatura acima da temperatura de amolecimento do segundo polímero; e fornecer a primeira temperatura acima de qualquer uma ou ambas, dentre uma temperatura de derretimento e uma temperatura de amolecimento do primeiro polímero; selecionar um transportador que esteja deteriorado - por exemplo, através de qualquer um ou mais de ruptura, alongamento, encolhimento e deformação -, se aquecido completamente até a primeira temperatura e simultaneamente exposto à força de extração; e selecionar o tempo de contato menor que um tempo mínimo, em que o tempo mínimo é determinado de tal modo que a deterioração do transportador pelo emprego de calor pela superfície de liberação quente é limitada a uma extensão permissível predefinida.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que inclui as partículas discretas (39) sendo na sua totalidade em ou acima da segunda temperatura no fornecimento da primeira camada, e fornecer a segunda temperatura acima de qualquer uma ou ambas dentre temperatura de derretimento e da temperatura de amolecimento do primeiro polímero.

3. Método, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que inclui: o transportador fornecido, pelo menos parcialmente, incluindo uma segunda camada que pode ser encolhida por calor incluindo o primeiro polímero termoplástico, no fornecimento do transportador (13), o transportador tendo uma temperatura abaixo de uma temperatura de encolhimento da segunda camada, fornecer a primeira temperatura acima da temperatura de encolhimento da segunda camada, fornecer o transportador (13) nas suas dimensões originais, e selecionar o tempo de contato suficientemente curto para impedir que o transportador se contraia mais de 25 por cento a partir de pelo menos uma das suas dimensões originais.

4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o tempo de contato é selecionado de um tempo suficientemente curto de modo que a deterioração do transportador (13) através de um ou mais de ruptura, alongamento, encolhimento e deformação é limitada uma extensão não essencial.

5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que inclui manter as partículas discretas (39) da primeira camada fornecida disposta na superfície de liberação a quente por tempo suficiente para fornecer pelo menos algumas das partículas discretas (39) em um estado pelo menos semilíquido e tendo primeiros ângulos de contato com a superfície de liberação, pelo menos alguns dos primeiros ângulos de contato são menores que 90 graus, preferencialmente 85 graus.

6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que uma superfície externa das partículas discretas (39) da primeira camada fornecida é feita de uma primeira porção contatando a superfície de liberação e uma segunda porção sem um contato com a superfície de liberação, uma área da segunda porção sendo maior do que uma área da primeira porção em, pelo menos, uma maioria das partículas discretas fornecidas.

7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que a superfície de liberação a quente fornecida é ou essencialmente plana ou no máximo tem um padrão independente de uma distribuição das partículas discretas (39) da primeira camada fornecida.

8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que o tempo de contato dividido por uma massa superficial média do transportador (13) é fornecido para ser no máximo 0,020 s.m2/g.

9. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de as partículas discretas (39) da primeira camada fornecida disposta na superfície de liberação a quente se projetam a partir da superfície de liberação para as respectivas alturas de partícula, em pelo menos uma maioria das partículas discretas (39) a altura de partícula se iguala pelo menos 0,1 vezes a menor extensão de vista de planta de topo da partícula, o método ainda incluindo fornecer, no material flexível revestido com antiderrapante, uma massa superficial média do revestimento inferior a 1,5 vezes a massa superficial média do transportador.

10. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pelo fato de que o revestimento do material flexível revestido com antiderrapante é formado para ser descontínuo e o revestimento é formado para incluir uma multiplicidade de projeções de rugosidade discretas (50) projetando a partir da superfície frontal do transportador (13), cada projeção de rugosidade fornecida com um pé (55), o pé sendo uma extremidade da projeção de rugosidade (50) ligada ao transportador.

11. Método, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que compreende fornecer pelo menos algumas das projeções de rugosidade (50) com um segundo ângulo de contato entre 90 e 178 graus, preferencialmente 92 a 178 graus, com a superfície frontal em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade.

12. Método, de acordo com a reivindicação 10 ou 11, caracterizado pelo fato de que inclui fornecer pelo menos algumas das projeções de rugosidade (50) com um topo substancialmente plano (62) formando uma borda (53) pelo menos parcialmente ao redor do topo substancialmente plano.

13. Método, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que inclui a borda (53) completamente ao redor do topo substancialmente plano (62), e a borda forma, essencialmente, um círculo.

14. Método, de acordo com a reivindicação 12 ou 13, caracterizado pelo fato de que inclui fornecer a projeção de rugosidade (50) com um ângulo de borda sendo um ângulo, medido através da projeção de rugosidade, fechado entre o topo substancialmente plano (62) e uma superfície de cobertura estendendo a partir da borda (53) até o pé (55), o ângulo de borda essencialmente igual a, ou menor que, 90 graus, em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade.

15. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 14, caracterizado pelo fato de que durante o tempo de contato, uma porção da superfície frontal, entre as partículas aderentes vizinhas, é mantida fora de um contato com a superfície de liberação.

16. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 15, caracterizado pelo fato de que inclui fornecer dois rolos de aperto (37) e pressionar o transportador (13) na direção da superfície de liberação à quente (45) em um aperto entre os dois rolos de aperto (37) para fornecer o contato entre a superfície frontal do transportador (13) e as extremidades terminais aderentes das partículas (39), exercendo no transportador (13) uma pressão de aperto entre 0,001 e 80 N/cm linear, preferencialmente 0,002 e 70 N/cm.

17. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 16, caracterizado pelo fato de que inclui fornecer tanto a primeira temperatura quanto a segunda temperatura acima de uma temperatura de fusão na qual o primeiro polímero e o segundo polímero são capazes de se fundir juntos.

18. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 17, caracterizado pelo fato de que inclui fornecer a primeira temperatura pelo menos 30°C maior do que a temperatura de amolecimento do segundo polímero e pelo menos uma dentre a temperatura de derretimento e a temperatura de amolecimento do primeiro polímero.

19. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 18, caracterizado pelo fato de que inclui fornecer o segundo polímero de uma taxa de fluxo de massa derretida de 0,1 a 300 g / 10 min determinada a 190 °C sob uma carga de 2,16 kg de acordo com ISO 1133-1.

20. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 19, caracterizado pelo fato de que inclui fornecer o transportador (13) incluindo um tecido que foi tecido a partir de fitas ou fios termoplásticos de urdidura e de trama de sobreposição, e selecionar a energia térmica utilizada, do revestimento quente incluindo as projeções de rugosidade (50), adequadamente para formar a ligação entre o transportador (13) e as projeções de rugosidade (50) sem fundir em conjunto as fitas ou fios de urdidura e de trama de sobreposição sob pelo menos algumas das projeções de rugosidade (50).

21. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 20, caracterizado pelo fato de que a formação da ligação entre o transportador (13) e o revestimento com as projeções de rugosidade (50) inclui fundir as projeções de rugosidade (50) com o transportador (13) utilizando a energia de calor das projeções de rugosidade quentes.

22. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 21, caracterizado pelo fato de que inclui formar uma Saco de embalagem (3) ou envoltório de embalagem (79) que inclui o material flexível revestido antiderrapante fornecido, com pelo menos uma parte do revestimento voltada para um exterior do saco ou envoltório.

23. Saco de embalagem (3) ou envoltório de embalagem (79) antiderrapante formado, pelo menos parcialmente, de um material flexível antiderrapante (2) incluindo um transportador flexível (13), o transportador (13) tendo uma superfície frontal (14) com uma multiplicidade de projeções de rugosidade sólidas discretas (50) direcionadas para um exterior (6) do saco (3) ou envoltório (79), as projeções de rugosidade (50) incluindo um segundo polímero termoplástico, as projeções de rugosidade (50) sendo essencialmente livres de orientação molecular, as projeções de rugosidade (50) tendo os respectivos pés (55), o pé (55) sendo um fim da projeção de rugosidade (50) anexando ao transportador (13), as projeções de rugosidade (50) tendo um segundo ângulo de contato (68) entre 90 e 178 graus com a superfície frontal (14) em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade (50), caracterizado pelo fato de que: pelo menos algumas das projeções de rugosidade (50), projeções de rugosidade de topo plano (31), têm um topo substancialmente plano (62) formando uma borda (53), pelo menos parcialmente, ao redor do topo substancialmente plano (62).

24. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com a reivindicação 23, caracterizado pelo fato de que a maioria das projeções de rugosidade (50) são projeções de rugosidade de topo plano.

25. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com a reivindicação 23 ou 24, caracterizado pelo fato de que em pelo menos algumas projeções de rugosidade de topo plano (31), o topo substancialmente plano (62) forma uma borda (53) completamente ao redor do topo substancialmente plano (62).

26. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 25, caracterizado pelo fato de que em pelo menos uma visão lateral de pelo menos algumas projeções de rugosidade de topo plano (31), pelo menos uma parte (52), de uma linha de contorno da projeção de rugosidade (50), conectando o pé (55) e a borda (53), é convexa a partir de fora e é preferencialmente estritamente convexa a partir de fora.

27. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 26, caracterizado pelo fato de que em pelo menos uma vista lateral pelo menos algumas projeções de rugosidade de topo plano (31) uma proporção entre a largura do topo substancialmente plano e a largura de pé (56) é de 0,50 a 1,24.

28. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 27, caracterizado pelo fato de que que em pelo menos algumas das projeções de rugosidade de topo plano (31) uma área do pé (55) é menor do que uma área de o topo substancialmente plano (62).

29. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 28, caracterizado pelo fato de que a borda (53) forma um ângulo de borda (54) sendo um ângulo, medido através da projeção de rugosidade (50), fechado entre o topo substancialmente plano (62) e uma superfície de cobertura (59) que se estende desde a borda (53) até o pé (55), pelo menos algumas das projeções de rugosidade de topo plano (31) tendo o ângulo de borda (54) essencialmente igual a , ou menor que 90 graus em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade (50).

30. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 29, caracterizado pelo fato de que pelo menos uma vista lateral de pelo menos algumas projeções de rugosidade de topo plano (31) afunilam a partir da borda (53) de superfície de topo até o pé (55).

31. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com a reivindicação 23 a 30, caracterizado pelo fato de que as projeções de rugosidade de topo plano (31) projetam a partir de seus respectivos pés (55) para as respectivas alturas de projeção (57) e têm as respectivas menores extensões de vista de planta de topo (60) e dentro de pelo menos uma maioria das projeções de rugosidade de topo plano (31), um coeficiente de variação das menores extensões de vista de planta de topo (60) é maior que um coeficiente de variação das alturas de projeção (57).

32. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 31, caracterizado pelo fato de que o segundo polímero tem uma taxa de fluxo de massa derretida de 0,1 a 300 g/10 min, determinada a 190°C sob uma carga de 2,16 kg em conformidade com a norma ISO 1133-1.

33. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 32, caracterizado pelo fato de que a multiplicidade das projeções de rugosidade (50) tem uma razão de aspecto média de vista superior de pelo menos 1,0 e no máximo 20,0.

34. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 33, caracterizado pelo fato de que o transportador (13) inclui um tecido (25) que foi tecido a partir de fitas plásticas (26), as fitas (26) expostas pelo menos em uma parte de uma superfície do transportador (13), e pelo menos uma projeção de rugosidade de topo plano (31) tem características geométricas adequadas em relação às fitas expostas (26) para formar com pelo menos uma das fitas expostas (26) um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente.

35. Saco (3) ou envoltório (79), de acordo com qualquer uma das reivindicações 23 a 34, caracterizado pelo fato de que o material flexível antiderrapante (2) é capaz de um interbloqueio mecânico de deslizamento decrescente em uma direção de cisalhamento com um material à prova de derrapagem (73), de um tecido não tecido de polipropileno fiado comum de uma massa superficial média de 17 g / m2 e espessura de filamento de entre 25 e 30 micrômetros, devido às projeções de rugosidade (50) tendo características de proximidade e geométricas adequadas em relação ao material à prova de derrapagem (73) para formar ligações mecânicas com os filamentos do material à prova de derrapagem (73) na direção de cisalhamento.

36. Método para produzir um saco de embalagem antiderrapante (3) ou envoltório de embalagem (79), conforme definido em qualquer uma das reivindicações 23 a 35, incluindo formar um saco de embalagem (3) ou envoltório de embalagem (79) pelo menos parcialmente a partir de um material flexível antiderrapante incluindo um transportador flexível (13); fornecer uma superfície frontal (14) do transportador (13); fornecer no material flexível antiderrapante uma multiplicidade de projeções de rugosidade sólidas e discretas (50) que se projetam da superfície frontal (14) e se direcionando um exterior do saco (3) ou do envoltório (79); fornecer um segundo polímero termoplástico incluído nas projeções de rugosidade; fornecer as projeções de rugosidade (50) essencialmente livres de orientação molecular; fornecer as projeções de rugosidade (50) com os respectivos pés (55), sendo o pé (55) uma extremidade do projeção de rugosidade (50) fixando-se ao transportador (13); fornecer as projeções de rugosidade (50) com um segundo ângulo de contato entre 90 e 178 graus formado com a superfície frontal (14) em pelo menos uma vista lateral da projeção de rugosidade (50), caracterizado pelo fato de fornecer pelo menos algumas das projeções de rugosidade (50), projeções de rugosidade de topo plano (31), com um topo substancialmente plano (62) formando uma borda (53) ao redor, pelo menos parcialmente, do topo substancialmente plano (62).

37. Método de embalagem usando um saco (3) de embalagem ou envoltório (79) de embalagem antiderrapante, o método incluindo fornecer conteúdo, e fornecer pelo menos um saco de embalagem (3) ou envoltório de embalagem (79) antiderrapante, e embalar o conteúdo com pelo menos um saco de embalagem (3) ou envoltório de embalagem (79) antiderrapante, para formar pelo menos um pacote, caracterizado pelo fato de: fornecer o pelo menos um saco de embalagem (3) ou envoltório de embalagem (79) antiderrapante, conforme definido em qualquer uma das reivindicações 23 a 35.

38. Método, de acordo com a reivindicação 37, caracterizado pelo fato de que o conteúdo inclui alimentos congelados a bordo de um navio.