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La présente invention concerne un procédé pour mettre en marche une installation d'énergie à vapeur débitant sur un réseau électrique, ins- tallation possédant une chaudière à circulation forcée avec au moins deux systèmes tubulaires montés en parallèle chauffés chacun indépendamment par un foyer et présentant chacun une partie formant évaporateur.: et une partie formant surchauffeur et dont l'installation de turbines est répartie en trois étages de détente chacun avec surchauffeur intermédiaire intercalé, le surchauffeur intermédiaire à haute pression se trouvant entre le pre- mier et le deuxième étage étant chauffé par un premier foyer et le sur- chauffeur intermédiaire à basse pression se trouvant entre le deuxième et le troisième étage étant chauffé par le second foyer.
L'invention con- cerne en outre une installation d'énergie à vapeur pour la mise en oeuvre de ce procédé.
Les installations d'énergie à vapeur à deux chambres de combus- tion sont destinées en général à de grandes puissances. Dans les installa- tions de ce genre,les surchauffeurs intermédiaires doivent être placés dans une zone de température élevée, c'est-à-dire le plus près possible des chambres de combustion}, afin qu'il puisse être amené une quantité de chaleur suffisamment grande à la vapeur à surchauffer. Mais si les réchauffeurs intermédiaires sont montés au voisinage des chambres de combustion, il faut qu'ils soient refroidis pendant l'allumage des chambres de combus- tion par un courant de vapeur qui les traverse, ou bien alors le chauffage doit être assez faible pour que les surchauffeurs intermédiaires ne subissent aucun dommage.
Pendant la période de démarrage,le réchauffeurs intermédiaires ne sont pas normalement refroidis tant qu'il n'est pas envoyé de vapeur à travers l'installation de turbines -par exemple pour le réchauffage des différents étages de turbines. Mais., à cette fin, la vapeur doit être surchauffée au moins assez pour ne plus contenir dinclusions d'eau - ce qu'on appelle des "tampons d'eau" - qui peuvent inonder des parties du système tubulaire qui fait suite. Il faut donc, pendant cet espace de temps, que le chauffage des chambres de combustion reste très faible. Il faut donc de ce fait un temps très long, en particulier dans les grandes installations, jusqu'à ce qu'il se constitue de la vapeur surchauffée et qu'elle puisse être amenée dans l'installation de turbines.
Le processus de démarrage peut alors, dans son ensemble, durer de 12 à 24 heures jusquà, connexion de la génératrice sur un réseau électrique.
Suivant l'invention, on réduit notablement cette durée de démarrage en exécutant les mesures suivantes
A. le système tubulaire chauffé par le deuxième foyer est alimenté avec 15 à 40% de la quantité d'eau dalimentation correspondant à la puissance continue maximum et l'agent de fonctionnement qui sort est conduit au condenseur en contournant l'installation de turbines.
B. ce système tubulaire est chauffé par le second foyer aussi fortement que le permet le surchauffeur intermédiaire à basse pression non refroidi.
C/ après début de la production de vapeur dans ce système tubulaire la vapeur est conduite à travers le surchauffeur intermédiaire à basse pression et la puissance du second foyer portée à 15 à 40% de la vapeur maximum.
D. une fois le surchauffage atteint la vapeur du système tubulaire chauffé par le second foyer est conduite au moins en partie à travers les deux premiers étages de l'installation de turbines et le surchauf- feur intermédiaire à haute pression intercalé, réunie ensuite à la partie restante de la vapeur surchauffée et conduite à travers le surchauffeur intermédiaire à basse pression et le troisième étage de turbine.
E. ensuite la puissance du premier foyer est portée à 15 à 40%
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de sa valeur maximum,une fois que le système tubulaire chauffé par lui a déjà été alimenté avec 15 à 40% de la quantité d'eau d'alimentation correspondant à la puissance continue maximum, avec évacuation de l'agent de fonc- tionnement sortant dans le condenseur.
F. quand l'état de la vapeur surchauffée est sensiblement le même aux sorties des surchauffeurs des deux systèmes tubulaires, ceux-ci sont montés en parallèle et une partie de la vapeur provenant des deux systèmes tubulaires est amenée dans l'installation de turbines qui ést réchauffée de ce fait et portée et maintenue à sa vitesse angulaire nominale en marche à vide.
G. enfin l'installation est connectée au réseau, la totalité de la vapeur surchauffée amenée à l'installation de turbines et la puissance du chauffage ainsi que la quantité d'eau d'alimentation augmentée.
Du fait que l'un des surcha uffeurs intermédiaires est refroidi aussitôt après la formation de vapeur, la puissance du foyer correspondant peut être augmentée et l'un des systèmes tubulaires fournir de la vapeur surchauffée beaucoup plus tôt que jusqu'à maintenant. On peut en conséquence commencer plus tôt à alimenter l'installation de turbines. De ce fait le deuxième surchauffeur intermédiaire est également refroidi et le second système tubulaire peut être mis rapidement en plein état de marche, lui aussi. Cette imbrication d'opérations se déroulant habituellement l'une après l'autre ou parallèlement abrège considérablement la durée du démarrage.
Dans la aise en marche, la quantité d'eau d'alimentation ne doit pas être trop grande afin qu'elle s'échauffe..-rapidement. Mais, d'autre part, elle ne doit pas non plus être trop petite .'car, autrement, la vitesse de l'agent de fonctionnement dans les tubes deviendrait trop faible pour provoquer avec la paroi des tubes un échange de chaleur suffisant et nécessaire pour le refroidissement des tubes et pour entraîner des bulles de vapeur à l'encontre de leur foce ascensionnelle par exemple dans des tubes descendants dans des chaudières fonctionnant à une pression subcritique. Cette valeur de la quantité d'eau d'alimentation se situe environ entre 15 et 40% de la quantité d'eau d'alimentation qui correspond à la charge continue normale.
En outre, à la mesure D, une partie de la vapeur quittant le surchauffeur intermédiaire à basse pression peut être amenée dans le condenseur en contournant le troisième étage de turbines. Il est à recommander aussi de chauffer le système tubulaire chauffé par le premier foyer, dès avant le refroidissement du surchauffeur intermédiaireà haute pression aussi intensément que l'admet ce surchauffeur intermédiaire à haute pression. Il est particulièrement avantageux que le chauffage des systèmes tubulaires se fasse par des foyers d'allumage tant que les surchauffeurs intermédiaires ne sont pas refroidis.
Il est à recommander en outre que la température de la fraction de vapeur qui s'écoule directement de la sortie du système tubulaire chauffé par le second foyer versl'entrée du surchauffeur à basse pression soit réglée par injection d'eau.
Le procédé suivant l'invention peut êtremis en oeuvre à l'aide d'une installation d'énergie à vapeur qui est caractérisée par une conduite allant de la sortie du système tubulaire chauffé par le second foyer à l'entrée du surchauffeur à basse pression, en contournant les deux premiers étages de l'installation de turbines et le surchauffeur intermédiaire à haute pression intercalé, de plus par un refroidisseur de démarrage place dans cette conduite, à partir duquel de l'eau séparée peut être amenée dans le condenseur, en outre par une seconde conduite allant de la sortie du système tubulaire chauffé par le premier foyer directement dans le condenseur, et enfin par un refroidisseur de démarrage placé dans cette seconde conduite,
dans lequel peut être amené de l'agent de fonctionnement quittant le surchauffeur intermédiaire à basse pression et à partir duquel de l'eau séparée peut être conduite dans le condenseur. En particulier, le premier des refroidisseurs de démarrage au moins peut être pourvu d'une conduite pour injection d'eau.
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On expliquera plus en détail un exemple d'exécution de l'objet de l'invention en se référant au dessin.
L'installation d'énergie à vapeur représentée possède un jeu de turbines avec un étage à haute pression 1, un étage àpression moyenne 2 et un étage àbasse pression 3 qui sont placés sur un arbre commun et ac- tionnent une génératrice 4 ainsi que des machines auxiliaires 4a. La chaudière de cette installation présente deux chambres de combustion dont la chambre de combustion 5 est chauffée par un foyer 6 et la chambre de combustion 7 par un foyer 8.
En marche, de 1?eau provenant du condenseur 9 est amenée dans le réchauffeur 12 par la conduite 11 au moyen de la pompe d'alimentation 10. De là , l'agent de fonctionnement s'écoule d'une part en passant par la soupape à pression différentielle 13 et la soupape d'alimentation 14 dans 19 évaporateur 15 et le surchauffeur 16 qui sont chauffés par le foyer 6, et., d'autre part, en passant par la soupape à pression différentielle 17 et la soupape d9alimentation 18 dans l'évaporateur 19 et le surchauffeur 20 qui sont chauffés par le foyer 8.
En aval des deux soupapes à vapeur 21 et 22, à la sortie des surchauffeurs.respectivement 16 et 20, l'agent de fonctionnement se rassemble et il est conduit dans l'étage à haute pression 1 par la conduite 23 en passant par la soupape à fermeture rapide 24 et la soupape régulatrice 25. De là, il s'écoule par la conduite 26 dans le surchauffeur intermédiaire à haute pression 27 chauffé par le foyer 6, puis par la conduite 28 et en passant par la soupape 29 dans l'étage à pression moyenne 2, ensuite par la conduite 30 dans le surchauffeur intermédiaire à basse pression 31 chauffé par le foyer 8, enfin par la conduite 32 en passant par la soupape 33 dans l'étage à basse pression 3 pour revenir de là dans le condenseur 9.
Si l'on veut mettre cette installation en marchande l'agent de fonctionnement est d'abord amené du condenseur 9 dans le système tubulaire chauffé par le foyer 8 au moyen de la pompe d'alimentation 10 en passant par¯la conduite 11 et le réchauffeur 12. La soupape d'alimentation 18 est alors réglée de façon que 15 à 40% environ de la quantité d'eau d9alimentation correspondant à la puissance continue maximum puisse traverser le système tubulaire.
A partir de la sortie du surchauffeur 20 l'agent de fonctionnement est d'abord amenée en passant par la soupape de dérivation 34, dans un refroidisseur de démarrage fonctionnant d'abord comme séparateur d'eau, d'où il peut être ramené directement dans le condenseur en passant par le pot de condensation 36 et la conduite 37.
Pendant ce temps, le foyer 8 est réglé de façon que le surchauffeur inter- médiaire 31 non refroidi ne puisse encore subir aucun dommage. Dès que de la vapeur se produit à la sortie du surchauffeur 20, cette vapeur n'est plus séparée dans le refroidisseur de démarrage 35 mais elle s'écoule de là par les conduites 38 et 30 dans le surchauffeur intermédiaire à basse pression 31 et ensuite par la conduite 32 d'Où$ la soupape 33 étant fermée, elle est conduite dans une conduite d'embranchement 40 en passant par une soupape 39 dans le second refroidisseur de démarrage 41. De là, 19agent de fonctionnement peut parvenir soit sous forme de vapeur par la conduite 42 dans le condenseur, soit soue'forme d'eau séparéeégalement dans le condenseur;
, par le pot de condensation 43 et la conduite 44.
Le surchauffeur intermédiaire à basse pression 31 étant maintenant refroidi, la puissance du foyer 8 peut être portée à une valeur correspondant à la quantité d'eau d'alimentation qui s'écoule, c'est-à-dire à 15 à 40% de son intensité maximum. Il agent de fonctionnement se réchauffe plus vite qu'auparavant, et, beaucoup plus tôt que dans les installations avec surchauffeurs intermédiaires encore non refroidis tout d'abord, il se produit de la vapeur surchauffée à la sortie du surchauffeur 20.
Celle-ci s'écoule au-delà par la soupape de dérivation 34 pour refroidir le surchauffeur intermédiaire à basse pression 31. Mais une partie au moins de cette vapeur est conduite en passant par la soupape à vapeur 22 dans
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l'étage à haute pression 1, à travers le surchauffeur intermédiaire à hau- te pression 27 et dans l'étage à pre ssion moyenne 2, après quoi elle se mélange dans .la conduite 30 avec la partie restante de la vapeur surchauf- fée qui sort de la conduite 38 et s'écoule en commun avec elle à travers le surchauffeur intermédiaire à basse pression 31.
De préférence, la va- peur quittant le surchauffeur intermédiaire à basse pression 31 n'est pas amenée en totalité directement dans le condenseur en passant par le re- froidisseur de démarrage 41, mais une partie, qui correspond à la quantité de vapeur s'écoulant par les deux premiers étages de turbines, en est ame- née dans le condenseur 9 en passant par 2/étage à basse pression 3.
De ce fait, d'une part, les étages de turbines sont réchauffés et peuvent après quelque temps être mis et maintenus en pleine marche à la vitesse angulaire nominale, et, d'autre part, le surchauffeur intermé- diaire à haute pression 27 est désormais refroidi lui aussi.
A partir de ce moment la puissance du foyer 6 peut être portée à 15 à 40% de son intensité maximum après que, déjà auparavant, 15 à 40% de la quantité d'eau d'alimentation qui correspond à la puissance continue maximum ont été amené au réchauffeur 15 et au surchatiffeur 16 chauffés par ce foyer, en passant par les deux soupapes 13 et 14. De préférence le foyer 6 avait déjà été réglé quelque temps auparavant à l'intensité permise par le sur- chauffeur intermédiaire à haute pression 27 non refroidi, de telle sorte que le système tubulaire chauffé par 'ce foyer est déjà réchauffé.
L'eau sortant du surchauffeur 16 est amenée dans le refroidisseur d e démarrage 41 en passant par la soupape de dérivation 45 et peut couler directement de là dans le condenseur 9 par le potl de condensation 43 et la conduite 44. Dès que l'agent de fonctionnement se vaporise il peut être conduit du refroidisseur de démarrage 41 dans le condenseur 9 par la conduite 42.
Enfin, si de la vapeur surchauffée quitte la sortie du surchauffeur 16 et si cette vapeur est sensiblement dans le même état que la vapeur sortant du surchauffeur 20,les deux systèmes tubulaires peuvent être mis en paral- lèle et l'on peut envoyer au moins une partie de leur vapeur en commun à l'installation de turbines.
La génératrice peut alors être connectée à un réseau électri- que, après quoi la totalité de la vapeur est d'abord amenée dans les turbines en fonction de la puissance électrique demandée et la quantité d'eau d'alimentation et la puissance du chauffage encore augmentée jus- qu'à ce que la puissance nominale soit atteinte.
Il est avantageux de donner à la vapeur qui s'écoule de la conduite 38 dans la conduite 30 la même température que celle que possède la vapeur après avoir quitté l'étage à pression moyenne 2. Pour ce motif, le refroidissement de démarrage 35 est pourvu d'un dispositif d'injec- tion 16 qui reçoit de l'eau qui lui est amenée à partir de la conduite d'a- limentation 11 en passant par une conduite 47 et par une soupape 48, pour refroidir la vapeur passant par la soupape de dérivation 34. Il est avan- tageux de régler la soupape 48 en fonction de la température de la vapeur en aval de l'embouchure de la conduite 38 dans la conduite 30.
Le refroi- disseur de démarrage 41 peut être également pourvu d'une manière analogue d'un dispositif d'injection 50 réglable par une soupape 49 et au moyen du- quel la vapeur passantpar les soupapes 39 ou 45 peut être assez refroidie pour se déposer dans le condenseur.
Les foyers 6 et 8 peuvent être d'un genre quelconque, foyers à gaz, à mazout ou à charbon par exemple. Les foyers à charbon nécessi- tent en général un foyer d'allumage spécial de moindre puissance fonction- nant au mazout ou au gaz; il est souvent avantageux d'utiliser ce foyer d'allumage à chauffer les systèmes tubulaires tant que les surchauffeurs intermédiaires correspondants* sont pas encore refroidis.
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The present invention relates to a method for starting up a steam energy installation supplying an electrical network, an installation having a forced circulation boiler with at least two tubular systems connected in parallel, each independently heated by a hearth and each having a part forming an evaporator: and a part forming a superheater and the turbine installation of which is divided into three expansion stages each with an intermediate superheater interposed, the high pressure intermediate superheater located between the first and the second stage being heated by a first hearth and the intermediate low pressure superheater located between the second and the third stage being heated by the second hearth.
The invention further relates to a steam power plant for carrying out this process.
Steam power plants with two combustion chambers are generally intended for large capacities. In installations of this kind, the intermediate superheaters must be placed in a zone of high temperature, that is to say as close as possible to the combustion chambers}, so that a quantity of heat can be supplied. large enough to steam to overheat. But if the intermediate heaters are mounted in the vicinity of the combustion chambers, they must be cooled during the ignition of the combustion chambers by a stream of steam passing through them, or else the heating must be low enough to that the intermediate superheaters do not suffer any damage.
During the start-up period, the intermediate heaters are not normally cooled until steam is sent through the turbine installation - for example for reheating the various turbine stages. But, to do this, the steam must be superheated at least enough so that it no longer contains water inclusions - so-called "water buffers" - which can flood parts of the subsequent tubular system. It is therefore necessary, during this period of time, that the heating of the combustion chambers remains very low. It therefore takes a very long time, in particular in large installations, until superheated steam is formed and it can be brought into the turbine installation.
The whole start-up process can then last from 12 to 24 hours until the generator is connected to a power grid.
According to the invention, this starting time is significantly reduced by carrying out the following measures
A. the tubular system heated by the second furnace is supplied with 15 to 40% of the quantity of feed water corresponding to the maximum continuous power and the operating medium which comes out is led to the condenser bypassing the turbine installation.
B. this tubular system is heated by the second furnace as strongly as the uncooled low pressure intermediate superheater allows.
C / after the start of the production of steam in this tubular system, the steam is conducted through the intermediate superheater at low pressure and the power of the second furnace increased to 15 to 40% of the maximum steam.
D. once the superheating has reached the steam from the tubular system heated by the second furnace is conducted at least in part through the first two stages of the turbine installation and the interposed high pressure intermediate superheater, then joined to the remaining part of the superheated steam and conducted through the low pressure intermediate superheater and the third turbine stage.
E. then the power of the first focus is increased to 15 to 40%
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of its maximum value, once the tubular system heated by it has already been supplied with 15 to 40% of the quantity of feed water corresponding to the maximum continuous power, with evacuation of the outgoing operating medium in the condenser.
F. when the state of the superheated steam is substantially the same at the outlets of the superheaters of the two tubular systems, these are connected in parallel and part of the steam coming from the two tubular systems is brought into the turbine installation which ést heated thereby and carried and maintained at its nominal angular speed in idle operation.
G. finally the installation is connected to the network, all of the superheated steam brought to the turbine installation and the heating power as well as the quantity of feed water increased.
Because one of the intermediate superheaters is cooled immediately after steam formation, the power of the corresponding furnace can be increased and one of the tubular systems supply superheated steam much earlier than heretofore. Feeding the turbine installation can therefore be started earlier. As a result the second intermediate superheater is also cooled and the second tubular system can also be quickly put into full operation. This interlocking of operations usually taking place one after the other or in parallel considerably shortens the start-up time.
When operating comfortably, the quantity of feed water must not be too large so that it heats up quickly. But, on the other hand, it should not be too small either, because otherwise the speed of the operating medium in the tubes would become too low to cause sufficient and necessary heat exchange with the wall of the tubes. for cooling the tubes and for entraining vapor bubbles against their rising force, for example in descending tubes in boilers operating at subcritical pressure. This value of the amount of feed water is approximately between 15 and 40% of the amount of feed water which corresponds to the normal continuous load.
In addition, in measure D, part of the steam leaving the low pressure intermediate superheater can be brought into the condenser bypassing the third turbine stage. It is also recommended to heat the tubular system heated by the first furnace, before the cooling of the high pressure intermediate superheater as intensely as admitted by this high pressure intermediate superheater. It is particularly advantageous that the heating of the tubular systems is done by ignition sources as long as the intermediate superheaters are not cooled.
It is further recommended that the temperature of the vapor fraction which flows directly from the outlet of the tubular system heated by the second furnace to the inlet of the low pressure superheater be regulated by injection of water.
The method according to the invention can be implemented using a steam power plant which is characterized by a pipe running from the outlet of the tubular system heated by the second furnace to the inlet of the low pressure superheater. , bypassing the first two stages of the turbine installation and the intercalated high pressure intermediate superheater, additionally by a starter cooler placed in this pipe, from which separated water can be brought into the condenser, in in addition by a second pipe going from the outlet of the tubular system heated by the first stove directly into the condenser, and finally by a starter cooler placed in this second pipe,
in which operating medium can be supplied leaving the intermediate low pressure superheater and from which separated water can be conducted into the condenser. In particular, at least the first of the starter coolers may be provided with a line for injecting water.
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An exemplary embodiment of the object of the invention will be explained in more detail with reference to the drawing.
The steam power plant shown has a set of turbines with a high pressure stage 1, a medium pressure stage 2 and a low pressure stage 3 which are placed on a common shaft and operate a generator 4 as well as auxiliary machinery 4a. The boiler of this installation has two combustion chambers, the combustion chamber 5 of which is heated by a hearth 6 and the combustion chamber 7 by a hearth 8.
In operation, water from the condenser 9 is fed into the heater 12 through the line 11 by means of the feed pump 10. From there the operating medium flows on the one hand through the outlet. differential pressure valve 13 and the supply valve 14 in the evaporator 15 and the superheater 16 which are heated by the furnace 6, and, on the other hand, passing through the differential pressure valve 17 and the supply valve 18 in the evaporator 19 and the superheater 20 which are heated by the fireplace 8.
Downstream of the two steam valves 21 and 22, at the outlet of the superheaters, respectively 16 and 20, the operating agent collects and is carried into the high pressure stage 1 through line 23, passing through the valve valve 24 and the regulating valve 25. From there it flows through line 26 into the high pressure intermediate superheater 27 heated by the hearth 6, then through line 28 and through valve 29 into the medium pressure stage 2, then through line 30 in the low pressure intermediate superheater 31 heated by the furnace 8, finally through line 32 passing through the valve 33 in the low pressure stage 3 to return from there to the condenser 9.
If this installation is to be put on the market, the operating agent is first brought from the condenser 9 into the tubular system heated by the furnace 8 by means of the feed pump 10, passing through the pipe 11 and the heater 12. The feed valve 18 is then adjusted so that approximately 15 to 40% of the amount of feed water corresponding to the maximum continuous power can pass through the tubular system.
From the outlet of the superheater 20 the operating medium is first supplied, passing through the bypass valve 34, into a start-up cooler functioning first as a water separator, from where it can be returned directly. in the condenser through the condensate trap 36 and pipe 37.
During this time, the furnace 8 is adjusted so that the uncooled intermediate superheater 31 cannot yet be damaged. As soon as steam is produced at the outlet of the superheater 20, this steam is no longer separated in the start-up cooler 35 but flows from there through lines 38 and 30 into the low pressure intermediate superheater 31 and then through line 32 from where valve 33 is closed, it is conducted in branch line 40 through valve 39 in second start-up cooler 41. From there the operating agent can come either in the form of steam through line 42 in the condenser, or soue'forme water separated also in the condenser;
, by the condensate trap 43 and the pipe 44.
The low pressure intermediate superheater 31 now being cooled, the power of the furnace 8 can be increased to a value corresponding to the quantity of feed water which flows, that is to say to 15 to 40% of its maximum intensity. The operating agent heats up more quickly than before, and, much earlier than in installations with intermediate superheaters still uncooled first of all, superheated steam is produced at the outlet of the superheater 20.
This flows beyond through the bypass valve 34 to cool the low pressure intermediate superheater 31. But at least part of this vapor is conducted through the steam valve 22 into the chamber.
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the high pressure stage 1, through the high pressure intermediate superheater 27 and into the medium pressure stage 2, after which it mixes in line 30 with the remaining part of the superheated steam which leaves the line 38 and flows in common with it through the low pressure intermediate superheater 31.
Preferably, the vapor leaving the low pressure intermediate superheater 31 is not completely supplied directly to the condenser via the start-up cooler 41, but a part, which corresponds to the quantity of vapor s'. flowing through the first two stages of the turbines, is brought into the condenser 9 via 2 / low pressure stage 3.
As a result, on the one hand, the turbine stages are heated and can after some time be put and kept in full operation at the nominal angular speed, and, on the other hand, the high pressure intermediate superheater 27 is now also cooled.
From this moment the power of the hotplate 6 can be increased to 15 to 40% of its maximum intensity after, already previously, 15 to 40% of the quantity of feed water which corresponds to the maximum continuous power has been brought to the heater 15 and to the superchatter 16 heated by this hearth, passing through the two valves 13 and 14. Preferably the hearth 6 had already been set some time previously to the intensity permitted by the high pressure intermediate superheater 27 uncooled, so that the tubular system heated by this fireplace is already warmed up.
Water from superheater 16 is fed into starter cooler 41 via bypass valve 45 and can flow directly from there to condenser 9 through condensate pot 43 and line 44. As soon as the cooling agent operation vaporizes it can be led from the starter cooler 41 into the condenser 9 via line 42.
Finally, if superheated steam leaves the outlet of the superheater 16 and if this steam is substantially in the same state as the steam leaving the superheater 20, the two tubular systems can be put in parallel and at least one can send. part of their steam in common with the turbine installation.
The generator can then be connected to an electrical network, after which all of the steam is first fed into the turbines according to the electrical power demanded and the amount of feed water and the heating power again. increased until nominal power is reached.
It is advantageous to give the steam which flows from line 38 into line 30 the same temperature as that which the steam has after leaving the medium pressure stage 2. For this reason, the start-up cooling 35 is. provided with an injection device 16 which receives water which is supplied to it from the supply line 11 passing through a line 47 and through a valve 48, to cool the vapor passing through the bypass valve 34. It is advantageous to adjust the valve 48 as a function of the temperature of the steam downstream of the mouth of the pipe 38 in the pipe 30.
The start-up cooler 41 can also be provided in a similar manner with an injection device 50 adjustable by a valve 49 and by means of which the steam passing through the valves 39 or 45 can be cooled enough to settle. in the condenser.
The fireplaces 6 and 8 can be of any kind, gas, oil or coal fireplaces for example. Coal-fired fireplaces generally require a special, lower-wattage firebox that runs on oil or gas; it is often advantageous to use this ignition source to heat tubular systems as long as the corresponding intermediate superheaters * have not yet cooled.