AT343935B - MICROSCOPOCULAR - Google Patents

MICROSCOPOCULAR

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AT343935B
AT343935B AT324376A AT324376A AT343935B AT 343935 B AT343935 B AT 343935B AT 324376 A AT324376 A AT 324376A AT 324376 A AT324376 A AT 324376A AT 343935 B AT343935 B AT 343935B
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AT
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sep
lens
eyepiece
radius
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American Optical Corp
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Description

  

   <Desc/Clms Page number 1> 
 



   Die Erfindung betrifft ein Mikroskopokular mit einer guten Korrektur der   chromatischen und sphärIschen   Aberration, welches Okular aus vier Linsengruppen besteht, wobei eine bikonvexe Linse und zwei Doubletten vorgesehen sind. 



   Aufgabe der Erfindung ist es, ein Okular zu schaffen, das für die üblichen Feldaberrationen, insbesondere Koma, Astigmatismus und Verzeichnung gut korrigiert ist, dabei jedoch ein im wesentlichen ebenes Gesichtsfeld hat, und das für die sphärische Aberration gut korrigiert ist, wenn es zusammen mit einem Teleobjektiv und zugeordneten Prismen als Teil eines afokalen Betrachtungssystems bei einem auf Unendlich korrigierten Mikroskop verwendet wird. 



   Erfindungsgemäss wird vorgeschlagen, dass die vorderste Linse eine Doublette aus einem bikonkaven und einem konkav-konvexen Linsenelement ist, deren konkave Fläche augenseitig liegt, dass dann augenseitig eine konkav-konvexe Linse folgt, deren konvexe Fläche augenseitig liegt, worauf die bikonvexe Linse und die zweite Doublette bestehend aus einem bikonvexen Linsenelement und einem augenseitig liegenden bikonkaven Linsenelement folgen. 



   Man kann ein Okular mit einer Vergrösserung von 15,5 x bilden, wobei das Gesichtsfeld 51, 4  beträgt, wobei das reelle Gesichtsfeld 15,5 mm beträgt. Diese Werte ergeben eine ausgezeichnete Bildqualität über das gesamte Gesichtsfeld und die Betrachtung mit oder ohne Brillen ist gleichermassen bequem. 



   In der Zeichnung ist das optische Diagramm eines 15,5 x Mikroskopokulares gemäss der Erfindung gezeigt. 



   Die Parameter der Linsenelemente, die das Objektiv bilden, sind in der folgenden Tabelle zusammengestellt, dabei ist ND der Brechungsindex der D-Linie des Natriums und v ist die Abbe'sehe Zahl. Die Radien (R), die Dicken (T) und die Abstände (S) sind in mm angegeben, wobei ein Minuszeichen angibt, dass der Linsenradius seinen Krümmungsmittelpunkt auf der Objektseite der Linse hat. 
 EMI1.1 
 
<tb> 
<tb> 



  Radius <SEP> (R) <SEP> Dicke <SEP> (T) <SEP> Abstand <SEP> (S) <SEP> Brechungsin- <SEP> Abbe <SEP> 1 <SEP> sche <SEP> 
<tb> dex <SEP> (ND) <SEP> Zahl <SEP> (v)
<tb> S0 <SEP> = <SEP> -1, <SEP> 5949F
<tb> R <SEP> 1 <SEP> =-13, <SEP> 3015F
<tb> T1=0, <SEP> 1117F <SEP> ND1 <SEP> =1, <SEP> 51742 <SEP> v <SEP> 1 <SEP> = <SEP> 52, <SEP> 2
<tb> R <SEP> 2= <SEP> 1, <SEP> 1829F <SEP> 
<tb> T2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1551F <SEP> ND2 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 2 <SEP> = <SEP> 25, <SEP> 8
<tb> R <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 375F
<tb> Sl <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 6483F
<tb> S2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 9184F
<tb> R <SEP> 4 <SEP> = <SEP> -4, <SEP> 2864F <SEP> 
<tb> T3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 5283F <SEP> ND3 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 5 <SEP> =-l, <SEP> 9143F
<tb> S3 <SEP> = <SEP> 0,031F
<tb> R <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 2,

   <SEP> 7550F <SEP> 
<tb> T4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3064F <SEP> ND4 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v4 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 7 <SEP> = <SEP> -9, <SEP> 1404F
<tb> S4 <SEP> = <SEP> 0,031F
<tb> R <SEP> 8 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 1342F <SEP> 
<tb> T5 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3421F <SEP> ND5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 5 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 9 <SEP> = <SEP> -2, <SEP> 4344F <SEP> 
<tb> T6 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1117F <SEP> ND6 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 25, <SEP> 8
<tb> RIO <SEP> = <SEP> 3,5762F
<tb> S5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 023F
<tb> 
 
Die erwähnten Parameter der Radien, Dicken und Abstände sind Funktionen der äquivalenten Brennweite F des Okulars. Der Wert F kann z. B.   16, 126   mm betragen.

   Bei dieser Brennweite ergeben sich fol- 

 <Desc/Clms Page number 2> 

 gende absolute Werte : 
 EMI2.1 
 
<tb> 
<tb> Radius <SEP> (R) <SEP> Dicke <SEP> (T) <SEP> Abstand <SEP> (S) <SEP> Brechungsin- <SEP> Abbetsche <SEP> 
<tb> dex <SEP> (ND) <SEP> Zahl <SEP> (v)
<tb> S0 <SEP> =-25, <SEP> 72
<tb> R <SEP> l <SEP> =-214, <SEP> 5
<tb> Tl <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 801 <SEP> ND1 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 51742 <SEP> 1=52, <SEP> 2
<tb> R <SEP> 2= <SEP> 19,075
<tb> T2=2, <SEP> 501 <SEP> ND2=1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 2 <SEP> = <SEP> 25, <SEP> 8
<tb> R <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 38, <SEP> 3 <SEP> 
<tb> Sl= <SEP> 26, <SEP> 58 <SEP> 
<tb> S2= <SEP> 14, <SEP> 81 <SEP> 
<tb> R <SEP> 4 <SEP> =-69, <SEP> 122
<tb> T3 <SEP> =8,519 <SEP> ND3 <SEP> =1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 5 <SEP> = <SEP> -30, <SEP> 87
<tb> 83 <SEP> = <SEP> 0,

   <SEP> 5 <SEP> 
<tb> R <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 44,428
<tb> T4=4, <SEP> 941 <SEP> ND4 <SEP> =1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 4 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 7 <SEP> =-147, <SEP> 398
<tb> S4= <SEP> 0, <SEP> 5 <SEP> 
<tb> R <SEP> 8= <SEP> 18, <SEP> 29
<tb> T5 <SEP> = <SEP> 5, <SEP> 517 <SEP> ND5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 5 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 9 <SEP> =-39, <SEP> 257
<tb> T6 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 802 <SEP> ND6 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 25, <SEP> 8
<tb> R10 <SEP> = <SEP> 57,67
<tb> S5 <SEP> = <SEP> 16, <SEP> 5 <SEP> 
<tb> 
 
In den Tabellen stellen die Minuszeichen konkave Radien dar, die von links nach rechts verlaufen. 



   Es sei noch auf folgendes hingewiesen : die scheinbare Überpräzision durch grosse Zahl der Dezimalstellen ist aus einer Reihe von Gründen etwas fiktiv. So ruft eine Änderung der Radien (insbesondere eine Vergrösserung) um einige Millimeter nur geringfügige Abänderungen hervor, hauptsächlich in den Brennweiten. 



  Dasselbe gilt für die Dicken, Änderungen von 0, 1 bis 0,2 mm haben keine nachteiligen Wirkungen. Tatsächlich bestehen grosse Bereiche für die Ausführung (vorausgesetzt, dass die Radien und Dicken richtig ausgeglichen sind). Für den Fachmann ist es klar, dass die Linsendaten nur auf 3% genau sind. 



   PATENTANSPRÜCHE : 
1. Mikroskopokular mit einer guten Korrektur der chromatischen und sphärischen Aberration, welches Okular aus vier Linsengruppen besteht, wobei eine bikonvexe Linse und zwei Doubletten vorgesehen sind, dadurch gekennzeichnet, dass die   vordersteLinse (1) eine Doublette   aus einem bikonkaven und einem konkav-konvexen Linsenelement ist, deren konkave Fläche augenseitig liegt, dass dann augenseitig eine konkav-konvexe Linse (II) folgt, deren konvexe Fläche augenseitig liegt, worauf die bikonvexe Linse (III) und die zweite Doublette (IV), bestehend aus einem bikonvexen Linsenelement und einem augenseitig liegenden bikonkaven Linsenelement folgen.



   <Desc / Clms Page number 1>
 



   The invention relates to a microscope eyepiece with good correction of chromatic and spherical aberration, which eyepiece consists of four lens groups, one biconvex lens and two doublets being provided.



   The object of the invention is to create an eyepiece which is well corrected for the usual field aberrations, in particular coma, astigmatism and distortion, but at the same time has an essentially flat field of view, and which is well corrected for the spherical aberration when it is used together with a telephoto lens and associated prisms is used as part of an afocal viewing system in an infinity corrected microscope.



   According to the invention, it is proposed that the foremost lens is a doublet of a biconcave and a concavo-convex lens element, the concave surface of which is on the eye side, that a concave-convex lens then follows on the eye side, the convex surface of which is on the eye side, whereupon the biconvex lens and the second A doublet consisting of a biconvex lens element and a biconcave lens element on the eye side follow.



   An eyepiece with a magnification of 15.5 x can be formed, the field of view being 51.4, the real field of view being 15.5 mm. These values result in excellent image quality across the entire field of view and viewing with or without glasses is equally convenient.



   The drawing shows the optical diagram of a 15.5 x microscope eyepiece according to the invention.



   The parameters of the lens elements that make up the objective are listed in the following table, where ND is the refractive index of the D-line of sodium and v is the Abbe's number. The radii (R), the thicknesses (T) and the distances (S) are given in mm, with a minus sign indicating that the lens radius has its center of curvature on the object side of the lens.
 EMI1.1
 
<tb>
<tb>



  Radius <SEP> (R) <SEP> Thickness <SEP> (T) <SEP> Distance <SEP> (S) <SEP> Refraction in- <SEP> Abbe <SEP> 1 <SEP> cal <SEP>
<tb> dex <SEP> (ND) <SEP> number <SEP> (v)
<tb> S0 <SEP> = <SEP> -1, <SEP> 5949F
<tb> R <SEP> 1 <SEP> = -13, <SEP> 3015F
<tb> T1 = 0, <SEP> 1117F <SEP> ND1 <SEP> = 1, <SEP> 51742 <SEP> v <SEP> 1 <SEP> = <SEP> 52, <SEP> 2
<tb> R <SEP> 2 = <SEP> 1, <SEP> 1829F <SEP>
<tb> T2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1551F <SEP> ND2 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 2 <SEP> = <SEP> 25 , <SEP> 8
<tb> R <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 375F
<tb> Sl <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 6483F
<tb> S2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 9184F
<tb> R <SEP> 4 <SEP> = <SEP> -4, <SEP> 2864F <SEP>
<tb> T3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 5283F <SEP> ND3 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 60 , <SEP> 3
<tb> R <SEP> 5 <SEP> = -l, <SEP> 9143F
<tb> S3 <SEP> = <SEP> 0.031F
<tb> R <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 2,

   <SEP> 7550F <SEP>
<tb> T4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3064F <SEP> ND4 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v4 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 7 <SEP> = <SEP> -9, <SEP> 1404F
<tb> S4 <SEP> = <SEP> 0.031F
<tb> R <SEP> 8 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 1342F <SEP>
<tb> T5 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3421F <SEP> ND5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 5 <SEP> = <SEP> 60 , <SEP> 3
<tb> R <SEP> 9 <SEP> = <SEP> -2, <SEP> 4344F <SEP>
<tb> T6 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1117F <SEP> ND6 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 25 , <SEP> 8
<tb> RIO <SEP> = <SEP> 3.5762F
<tb> S5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 023F
<tb>
 
The mentioned parameters of the radii, thicknesses and distances are functions of the equivalent focal length F of the eyepiece. The value F can e.g. B. 16, 126 mm.

   With this focal length the following

 <Desc / Clms Page number 2>

 The following absolute values:
 EMI2.1
 
<tb>
<tb> Radius <SEP> (R) <SEP> Thickness <SEP> (T) <SEP> Distance <SEP> (S) <SEP> Refractive <SEP> Abbetsche <SEP>
<tb> dex <SEP> (ND) <SEP> number <SEP> (v)
<tb> S0 <SEP> = -25, <SEP> 72
<tb> R <SEP> l <SEP> = -214, <SEP> 5
<tb> Tl <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 801 <SEP> ND1 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 51742 <SEP> 1 = 52, <SEP> 2
<tb> R <SEP> 2 = <SEP> 19.075
<tb> T2 = 2, <SEP> 501 <SEP> ND2 = 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 2 <SEP> = <SEP> 25, <SEP> 8
<tb> R <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 38, <SEP> 3 <SEP>
<tb> Sl = <SEP> 26, <SEP> 58 <SEP>
<tb> S2 = <SEP> 14, <SEP> 81 <SEP>
<tb> R <SEP> 4 <SEP> = -69, <SEP> 122
<tb> T3 <SEP> = 8,519 <SEP> ND3 <SEP> = 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 5 <SEP> = <SEP> -30, <SEP> 87
<tb> 83 <SEP> = <SEP> 0,

   <SEP> 5 <SEP>
<tb> R <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 44.428
<tb> T4 = 4, <SEP> 941 <SEP> ND4 <SEP> = 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 4 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3
<tb> R <SEP> 7 <SEP> = -147, <SEP> 398
<tb> S4 = <SEP> 0, <SEP> 5 <SEP>
<tb> R <SEP> 8 = <SEP> 18, <SEP> 29
<tb> T5 <SEP> = <SEP> 5, <SEP> 517 <SEP> ND5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 5 <SEP> = <SEP> 60 , <SEP> 3
<tb> R <SEP> 9 <SEP> = -39, <SEP> 257
<tb> T6 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 802 <SEP> ND6 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 25 , <SEP> 8
<tb> R10 <SEP> = <SEP> 57.67
<tb> S5 <SEP> = <SEP> 16, <SEP> 5 <SEP>
<tb>
 
In the tables, the minus signs represent concave radii that run from left to right.



   The following should be pointed out: the apparent over-precision due to the large number of decimal places is somewhat fictitious for a number of reasons. A change in the radii (especially an increase) by a few millimeters causes only minor changes, mainly in the focal lengths.



  The same applies to the thicknesses, changes from 0.1 to 0.2 mm have no adverse effects. In fact, there are large areas of execution (provided the radii and thicknesses are properly balanced). It is clear to those skilled in the art that the lens data is only accurate to 3%.



   PATENT CLAIMS:
1. Microscope eyepiece with good correction of chromatic and spherical aberration, which eyepiece consists of four lens groups, a biconvex lens and two doublets being provided, characterized in that the foremost lens (1) is a doublet of a biconcave and a concavo-convex lens element whose concave surface is on the eye side, which is then followed on the eye side by a concavo-convex lens (II), the convex surface of which is on the eye side, whereupon the biconvex lens (III) and the second doublet (IV), consisting of a biconvex lens element and an eye side follow the lying biconcave lens element.

Claims (1)

2. Okular nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass für das Okular die folgenden Linsenradien (R), Dicken (T) und Abstände (S) gelten, wobei die Parameter in mm angegeben sind und ein Minuszeichen anzeigt, dass der Linsenradius einen Krümmungsmittelpunkt auf der Objektseite der Linse hat : EMI2.2 <tb> <tb> Radius <SEP> (R) <SEP> Dicke <SEP> (T) <SEP> Abstand <SEP> (S) <SEP> Brechungsin-Abbe'sehe <tb> dex <SEP> (ND) <SEP> Zahl <SEP> (v) <tb> S0 <SEP> = <SEP> -1, <SEP> 5949F <tb> R <SEP> 1 <SEP> =-13, <SEP> 3015F <SEP> <tb> T1=0, <SEP> 1117F <SEP> ND1 <SEP> =1, <SEP> 51742 <SEP> v <SEP> 1 <SEP> = <SEP> 52, <SEP> 2 <tb> R <SEP> 2= <SEP> 1,1829F <tb> T2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1551F <SEP> ND2 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 2 <SEP> = <SEP> 25, <SEP> 8 <tb> R3= <SEP> 2,375F <tb> <Desc/Clms Page number 3> Tabelle Fortsetzung : 2. Eyepiece according to claim 1, characterized in that the following lens radii (R), thicknesses (T) and distances (S) apply to the eyepiece, the parameters being given in mm and a minus sign indicating that the lens radius has a center of curvature the object side of the lens has: EMI2.2 <tb> <tb> Radius <SEP> (R) <SEP> Thickness <SEP> (T) <SEP> Distance <SEP> (S) <SEP> Refraction in-Abbe's <tb> dex <SEP> (ND) <SEP> number <SEP> (v) <tb> S0 <SEP> = <SEP> -1, <SEP> 5949F <tb> R <SEP> 1 <SEP> = -13, <SEP> 3015F <SEP> <tb> T1 = 0, <SEP> 1117F <SEP> ND1 <SEP> = 1, <SEP> 51742 <SEP> v <SEP> 1 <SEP> = <SEP> 52, <SEP> 2 <tb> R <SEP> 2 = <SEP> 1.1829F <tb> T2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1551F <SEP> ND2 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v <SEP> 2 <SEP> = <SEP> 25 , <SEP> 8 <tb> R3 = <SEP> 2,375F <tb> <Desc / Clms Page number 3> Table continued: EMI3.1 <tb> <tb> Radius <SEP> (R) <SEP> Dicke <SEP> (T) <SEP> Abstand <SEP> (S) <SEP> Brechungsin- <SEP> Abbe <SEP> 1 <SEP> sche <SEP> <tb> dex <SEP> (ND) <SEP> Zahl <SEP> (v) <tb> Sl <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 6483F <tb> S2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 9184F <tb> R <SEP> 4 <SEP> = <SEP> -4, <SEP> 2864F <tb> T3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 5283F <SEP> ND3 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 60, <SEP> 3 <tb> R <SEP> 5 <SEP> = <SEP> -1, <SEP> 9143F <tb> S3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 031F <tb> R <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 2,7550F <tb> T4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3064F <SEP> ND4 <SEP> =1, <SEP> 62090 <SEP> v4=60, <SEP> 3 <tb> R <SEP> 7 <SEP> =-9, <SEP> 1404F <tb> S4 <SEP> = <SEP> 0,031F <tb> R <SEP> 8 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 1342F <SEP> <tb> T5 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3421F <SEP> ND5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 5 <SEP> = <SEP> 60, EMI3.1 <tb> <tb> Radius <SEP> (R) <SEP> Thickness <SEP> (T) <SEP> Distance <SEP> (S) <SEP> Refractive <SEP> Abbe <SEP> 1 <SEP> cal <SEP> <tb> dex <SEP> (ND) <SEP> number <SEP> (v) <tb> Sl <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 6483F <tb> S2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 9184F <tb> R <SEP> 4 <SEP> = <SEP> -4, <SEP> 2864F <tb> T3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 5283F <SEP> ND3 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 3 <SEP> = <SEP> 60 , <SEP> 3 <tb> R <SEP> 5 <SEP> = <SEP> -1, <SEP> 9143F <tb> S3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 031F <tb> R <SEP> 6 <SEP> = <SEP> 2.7550F <tb> T4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3064F <SEP> ND4 <SEP> = 1, <SEP> 62090 <SEP> v4 = 60, <SEP> 3 <tb> R <SEP> 7 <SEP> = -9, <SEP> 1404F <tb> S4 <SEP> = <SEP> 0.031F <tb> R <SEP> 8 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 1342F <SEP> <tb> T5 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3421F <SEP> ND5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 62090 <SEP> v <SEP> 5 <SEP> = <SEP> 60 , <SEP> 3 <tb> R <SEP> 9 <SEP> = <SEP> -2,4344F <tb> T6 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1117F <SEP> ND6 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v6=25, <SEP> 8 <tb> R10 <SEP> = <SEP> 3,5762F <tb> S5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 023F <tb> 3. Okular nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass F =16, 126 mm ist. <SEP> 3 <tb> R <SEP> 9 <SEP> = <SEP> -2.4344F <tb> T6 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1117F <SEP> ND6 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 78472 <SEP> v6 = 25, <SEP> 8 <tb> R10 <SEP> = <SEP> 3.5762F <tb> S5 <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 023F <tb> 3. Eyepiece according to claim 1, characterized in that F = 16, 126 mm.
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